一种深水半潜式钻井平台的海浪补偿装置及其控制方法
【技术领域】
[0001] 本发明涉及一种海上钻井平台，具体涉及在海上作业时能够对平台姿态进行自动 矫正的深水半潜式钻井平台的海浪补偿装置，属于海洋工程装备。
【背景技术】
[0002] 海洋油气资源的勘探开发不断向深水进军，半潜式钻井平台具有优良的稳定性 能，能适应恶劣海洋环境条件，优良的运动性能、巨大的甲板面积和装载容量、高效的作业 效率等特点，其在深海能源开采中具有其他形式平台无法比拟的优势而得到广泛应用，且 作业效率高。
[0003] 半潜式钻井平台在海上作业时，受到海上风浪的影响，特别是海上台风的影响，虽 然风浪对上平台的横摇和纵摇幅值较小，但对上工作台产生的升沉落差，即垂荡运动的影 响较大。对海上平台的作业，特别是深海钻井过程中钻头与井底的恒定接触状态产生较大 的影响。
[0004] 现有一种技术可效地减小风浪对平台的横摇和纵摇幅值的影响，如中国专利：一 种深水半潜式钻井平台，专利号：ZL200910181058.X，"它包括浮箱、立柱、横撑杆和主甲板， 主甲板中部的月池上方设置有一钻台，钻台上设置有一井架……采用锚泊定位和动力定位 组合定位系统，锚泊定位系统由布置在主甲板左、右舷的前、后4组锚机组成，每组锚机配 有3根锚链，动力定位系统由设置在两浮箱的底部前、后四个角落的8台360°全回转的动 力推进器组成。"该发明虽然能够有效地减小风浪对平台的横摇和纵摇幅值的影响，但是对 主甲板的垂荡运动没有控制。
[0005] 为了在深海钻井作业过程中保持钻头恒定接触井底，设法补偿平台由于风浪作 用而产生的升沉落差，目前主要采用天车补偿、游车补偿以及绞车补偿等方法。这些方法的 本质是通过气动弹簧的充放气来补偿，属于随动补偿或半主动补偿。它们缺点是：（1)补偿 精度低，滞后较大，补偿性能不稳定；(2)只解决了钻头的补偿问题，而没有解决上工作台 的稳定问题；
【发明内容】
[0006] 本发明所要解决的技术问题是：提供一种能够有效地补偿上工作台主甲板的垂荡 运动以及横摇和纵摇、从而保证深海钻井过程中钻头与井底的恒定接触的深水半潜式钻井 平台的海浪补偿装置。
[0007] 为解决上述技术问题，本发明所采用的技术方案为：一种深水半潜式钻井平台的 海浪补偿装置，包括设置在钻井平台下船体上的并露出海平面的三个呈等边三角形状分布 的刚性立座，刚性立座上表面通过球铰连接有液压缸，液压缸的活塞杆端部通过销轴与上 工作台的下表面设置的轴承座相连接，液压缸与液压控制系统相连接且各个液压缸由液压 控制系统单独控制。
[0008] 本发明另一个所要解决的技术问题是：提供一种上述深水半潜式钻井平台的海浪 补偿装置的控制方法，其步骤为：
[0009] a、测量海面环境参数：采用安装在上工作台上的风速风向传感器测量风速及风 向，并把数据传送给计算机；采用声学波浪仪测量平台工作海域的海平面高度、海浪波高及 波浪周期，并把数据传送给计算机；采用流速、流向仪测量平台工作海域的水流速度及方 向，并把所测参数传送给计算机；采用拉力传感器测量锚泊系统张力，并把所测参数传送给 计算机；
[0010] b、通过计算机运用有限元软件根据步骤a所测参数计算出上工作台在该环境下、 在一个设定周期t内的理论运动姿态，并计算出上工作台上正对三个刚性立柱的外接圆圆 心处位置的运动晃角、摆动周期及竖直方向的位移曲线，在周期t曲线上均匀取m点，其各 点的数值序列分别表示为θ= {θi，ΘfΘJ，τ= {1\，IV"Tm}，h=Ovlv"hm}，
[0011] c、若步骤b所得出的平台综合运动晃角所得出的m个值都达到eji= 1，2…m) < 2°且步骤b所得出的摆动周期的m个值都达到Tji= 1，2…m) > 10s，如满足，直接转 至步骤h，如不满足执行步骤d。
[0012] d、在周期t的第i(i= 1,2…m)个时间段内，根据在海浪补偿装置的数学模型上 设立的坐标系、上工作台在h周期内的运动晃角Θ= 1,2…m)及竖直方向位移1^(1 = 1,2…m)，由计算机计算出各个立柱与上工作台连接点之间的距离，接着分别控制各液压缸 活塞杆伸缩使得调整后液压缸总长达到上述距离值，从而实现对^周期内的理论运动轨迹 的反向补偿，完成上工作台前馈初调平；
[0013] 液压缸活塞杆需伸缩量值的具体计算采用如下数学模型：
[0014] 将该海洋平台模型简化为上下完全相等的两个等边三角形，设三根立座的外接圆 半径为r，靠近上工作台的三根销轴的外接圆为R，AA，A2B2,A3B3分别是连接上工作台和三 根立座的三个分支，取等边三角形AiA2A3的外接圆的圆心0为固定坐标系的坐标原点，0A1 为固定坐标系X。轴的方向，其γ。轴平行于42^，2。轴由右手法则垂直于上工作台平面向上， 建立固定坐标系0-ΧΛΖ。，
[0015] 由上工作台运动晃角Θi及竖直方向位移hi，可以得到下船体绕固定坐标系X。轴 的旋转角度为α，绕固定坐标系Y。轴的旋转角度为β，绕Z。轴的旋转角度为γ，沿Z方向 的平动位移为ΖΒ，
[0016] 设ΑΑ长度为LρΑ2Β2长度为L2,Α3Β3长度为L3,液压缸活塞杆调整后需使Q、L2、 L3满足如下要求：
[0017] (r·cosβ-R) 2+ (ZB-r·sinβ)2
[0020] e、平台横摇、纵摇和垂荡运动姿态检测：通过安装在上工作台上在对应于三根立 座的外接圆的中心位置处的三轴陀螺仪实时测量平台三个方向的倾角，并把数据传送给计 算机，经坐标变换，计算出平台三个方向综合的运动晃角Θ'和摆动周期Τ' ；
[0021] f、计算机以上工作台气隙高度平面为参考面，选择三轴陀螺仪安装点为坐标系的 原点，将平台综合运动晃角θ'与0°进行对比分析，由δ=θ'-〇°计算出上工作台实时 运动晃角误差S，
[0022] g、反馈补偿装置控制：
[0023] 将上工作台运动晃角误差δ与步骤d中ti+1周期的平台晃角Θi+1(i= 1，2…m) 进行叠加，得出综合运动误差ξ=θ1+1+δ;根据上工作台综合运动晃角误差ξ及步骤d 中t1+1周期位移h1+1，由计算机计算出各个立柱与上工作台连接点之间的距离，接着分别控 制各液压缸活塞杆伸缩使得调整后液压缸总长达到上述距离值，从而实现对上工作台运动 姿态进行反馈修正；
[0024] 采用数学模型与步骤d中一致，由上工作台综合运动晃角误差ξ及竖直方向位移 h1+1，可以得到下船体绕固定坐标系X轴的旋转角度为α'，绕固定坐标系Υ轴的旋转角度为 β'，绕Ζ轴的旋转角度为γ'，沿Ζ方向的平动位移为ΖΒ'，
[0025] 设此时ΑΑ长度为L/，Α2Β2长度为L2'，Α3Β3长度为L3'，液压缸活塞杆调整后需使 L/、L2'、L3'需满足如下要求：
[0026] L/2=(r·cosβ' -R) 2+(ZB'-r·sinβ'）2
[0027]
[0029] h、当i〈m时，令i=i+1，进行下一次的步骤d-f的循环，直至步骤d-f的循环执行 共m次；
[0030] i、重复步骤a-g。
[0031] 作为一种优选的方案，步骤b中所述周期t为10-30min。
[0032] 本发明的有益效果是：由于采用了液压缸在平台的不同位置补偿平台由于风浪作 用而产生的升沉落差，减少了垂荡的影响，保证深海钻井过程中钻头与井底的恒定接触。
[0033] 由于采用液压系统柔性连接替代现有平台的刚性连接，有利于降低上工作台的动 态效应，提高在上工作台上作业人员的舒适度。
[0034] 通过主动补偿，减少波浪的影响，使平台自持力强，稳定性好，适应更加恶劣的海 况环境。
【附图说明】
[0035] 图1是本发明的左视结构示意图。
[0036] 图2是本发明的俯视剖视结构示意图。
[0037] 图3是简化平台坐标系示意图。
[0038]图1至图2中：1.钻井平台下船体，2.刚性立座，3.液压缸，4.轴承座，5.上工作 台，6.球铰。
【具体实施方式】
[0039] 下面结合附图，详细描述本发明的具体实施方案。
[0040] 如图1-2所示，一种深水半潜式钻井平台的海浪补偿装置，包括设置在钻井平台 下船体上1的、并露出海平面的三个呈等边三角形状分布的刚性立座2,刚性立座2上表面 通过球铰6连接有液压缸3,液压缸3的活塞杆端部通过销轴与上工作台5的下表面设置的 轴承座4相连接，液压缸3与液压控制系统相连接且各个液压缸3由液压控制系统（图中 未示出）单独控制。
[0041] -种上述深水半潜式钻井平台的海浪补偿装置的控制方法，其步骤为：
[0042] a、测量海面环境参数：采用安装在上工作台上的风速风向传感器测量风速及风 向，并把数据传送给计算机；采用声学波浪仪测量平台工作海域的海平面高度、海浪波高及 波浪周期，并把数据传送给计算机；采用流速、流向仪测量平台工作海域的水流速度及方 向，并把所测参数传送给计算机；采用拉力传感器测量锚泊系统张力，并把所测参数传送给 计算机；
[0043] b、通过计算机运用有限元软件对步骤a所测参数计算出上工作台在该环境下、在 一段时间t内（t为10_30min)的理论运动姿态，并计算出平台上正对三个刚性立柱的外接 圆圆心处位置的运动晃角、摆动周期及竖直方向的位移曲线。在t周期曲线上均匀取m点， 其各点的数值序列分别表示为θ= {θi，ΘfΘJ，τ={1\，IV"Tm}，h=Ovlv"hm}。
[0044] c、判断是否满足下列条件：步骤b所得出的平台综合运动晃角所得出的i个值都 达到Θi(i= 1，2···πι) <2°且步骤b所得出的摆动周期的i个值都达到Ti(i= 1，2···πι) >l〇s，如满足，则直接转至步骤h，如不满足执行步骤d，
[0045] d、在周期t的第i(i= 1,2…m)个时间段内，根据在海浪补偿装置的数学模型上 设立的坐标系、上工作台在h周期内的运动晃角Θ= 1,2…m)及竖直方向位移1^(1 = 1,2…m)，由计算机计算出各个立柱与上工作台连接点之间的距离，接着分别控制各液压缸 活塞杆伸缩使得调整后液压缸总长达到上述距离值，从而实现对^周期内的理论运动轨迹 的反向补