抑制脱氮催化剂的性能降低，并且进行脱氮装置14的二次侧的高 溫的排气与锅炉供水之间的有效的热交换。
[0097] 另外，在本实施方式的设备1中，不需要设置现有的煤炭火力发电设备101中的利 用高压汽轮机10甜的中间级的抽气加热至约285°c的高压第Ξ供水加热器128(高压供水 加热器110)。由此，由于能够使高压供水加热器10的最终级的高压第二供水加热器27的 二次侧的供水溫度下降至约250°C，所W能够降低排气侧的低溫端溫度，并且能够获得大的 排气与锅炉供水的对数平均溫度差。因此，通过减小副节煤器40的传热面积，能够将其设 为与主节煤器36相等的传热面积水平。
[0098] 而且，根据本实施方式的设备1，通过设置副节煤器40,能够将来自锅炉的排气排 热向主供水系统回收，因此，与现有的煤炭火力发电设备101相比能够提高发电效率。
[0099] 而且，另外，根据本实施方式的设备1，由于没有设置现有的煤炭火力发电设备 101中的利用高压汽轮机10甜的中间级的抽气加热至约285°c的高压第Ξ供水加热器 128 (高压供水加热器110)，所W能够降低高压汽轮机5H的中间级抽气量部分的主蒸汽流 量。因此，由于能够使直到主供水管~主节煤器~蒸发器~过热器~主蒸汽管~高压汽轮 机的设备小型化，所W能够削减建设费。另外，能够削减该抽气系统132及高压第Ξ供水加 热器128部分的建设费。
[0100] 另外，根据本实施方式的设备1，与现有的煤炭火力发电设备101相比，由于降低 空气预热器15的出口巧b侧（二次侧）的气体溫度，所W实际气体体积收缩而能够降低诱 导通风机17的动力并且使下游设备小型化，能够削减建设费。 阳101] 而且，根据本实施方式的设备1，由于具有使一次空气溫度升溫的升溫机构（蒸汽 式的空气预热器41)，所W能够使一次空气全部通过空气预热器15,并且能够有效地进行 从锅炉排气向燃烧用空气的热交换。 阳102] <第二实施方式> 阳103] 接着，对适用本发明的第二实施方式进行说明。在本实施方式中，构成为与第一实 施方式的设备1及设备1的运转方法不同。因此，使用图2,对本实施方式的火力发电设备 及火力发电设备的运转方法进行说明。因此，针对本实施方式的火力发电设备及火力发电 设备的运转方法，对于与第一实施方式相同的结构部分而言，标注相同的附图标记并且省 略说明。
[0104] 如图2所示，本实施方式的煤炭火力发电设备51代替了第一实施方式的设备1中 的构成排气溫度调整机构的气道42及气量调整闽板43 (参照图1)，将供水配管52、供水量 调整阀53追加构成为排气溫度调整机构。
[0105]具体而言，如图2所示，供水系统4具有横跨副节煤器40的一次侧（入口侧、上游 侦?与二次侧（出口侧、下游侧）而设置的供水配管52、设置于该供水配管52的供水量调 整阀53。利用该供水配管52,能够使在供水系统4流动的供水的一部分或全部不向副节煤 器40流动而向主节煤器36输送（即，绕道）。另外，利用供水量调整阀53,能够控制绕到 供水配管52内的供水的流量。此外，在本实施方式的煤炭火力发电设备51中，利用供水配 管52和供水量调整阀53构成排气溫度调整机构。 阳106] 接着，在上述本实施方式的煤炭火力发电设备51中，对进行控制W使得排气系统 11的空气预热器15的二次侧的排气溫度处于所需要的溫度范围的方法进行说明。
[0107]在本实施方式的煤炭火力发电设备51中，由于部分负载运转、煤炭炭种的变更、 大气溫度的变动等的影响，在空气预热器15的出口巧b侧（二次侧）的排气溫度变低的情 况下，首先，向绕过副节煤器40的供水配管52导入供水，利用供水量调整阀53使一部分或 者全部的供水绕过副节煤器40。
[0108] 由此，由于能够减少副节煤器40的热交换量，所W能够使空气预热器15的入口 15a及出口巧b的排气溫度上升。
[0109] 另外，由于部分负载运转、煤炭炭种的变更、大气溫度的变动等的影响，空气预热 器15的入口 15a的排气溫度变低，即使利用蒸汽式的空气预热器41进行加溫但在空气预 热器15中的热交换后的一次空气的溫度也未达到所需要的溫度的（不能加溫）情况下，并 用绕过上述副节煤器40的供水配管52及供水量调整阀53。由此，由于能够使空气预热器 15的入口 15a侧的排气溫度上化所W在一次空气系统12中使空气预热器15的出口侧的 一次空气溫度上升。
[0110] 如W上说明所示，根据本实施方式的煤炭火力发电设备51，能够得到与第一实施 方式的设备1相同的效果。 阳111] 此外，本发明的技术范围不限于上述实施方式，在不超出本发明的主旨的范围内 能够追加各种变更。在上述实施方式的设备1中，如图1所示，虽然高压供水加热器10的 换热器构成为两级，但是本发明不限定于此。高压供水加热器10也可W构成为，将最终级 的换热器的二次侧的供水的溫度设为所需要的溫度。
[0112] 另外，如图3所示，也可W适当地选择低压供水加热器8的换热器的级数构成。
[0113] 此外，在上述实施方式的说明中记载的溫度到底也是一个例子而已，本发明不限 定于此。本发明在设备的结构及运转状况变动的情况下，能够选择最佳适当的溫度。
[0114]【实施例】
[0115] W下，表示具体的实施例。
[0116] 进行设想60万kW的煤炭火力发电设备的模拟，确认输电端效率的提高效果。
[0117] (比较例1)
[0118] 首先，作为比较例，针对图4所示的现有的煤炭火力发电设备101，表示运转条件。
[0119] 在现有的煤炭火力发电设备101中，供给到高压汽轮机10甜的主蒸汽流量在额定 输出运转时约1560t/h。
[0120] 另外，从设置于高压汽轮机10甜的中间级的抽气系统132向高压第Ξ供水加热器 128的抽气量为约llOt/h。 阳121] 利用上述抽气，供水系统104的高压第Ξ供水加热器128的出口侧（二次侧）处 的供水溫度为约285°C。被高压第Ξ供水加热器128加热的供水被供给到节煤器136。 [0122] 排气系统111的脱氮装置114的一次侧（入口 114a侧）的排气溫度为约360°C。 阳123] 另一方面，排气系统111的空气预热器115的二次侧（出口侧）的排气溫度为约 140 °C。
[0124] 而且，排气系统111的诱导通风机117的动力为约7200kW。 阳125](实施例1)
[0126]接着，作为本发明的实施例，针对图1所示的煤炭火力发电设备1，表示运转条件。 此外，煤炭火力发电设备1没有设置现有的煤炭火力发电设备101中的高压第Ξ供水加热 器128及抽气系统132,具有不是现有的煤炭火力发电设备101的结构的副节煤器40。 阳127]在本发明的煤炭火力发电设备1中，供给到高压汽轮机5H的主蒸汽量在额定输出 运转时为约1450t/h。运是因为，在现有的煤炭火力发电设备101中，降低作为从设置于高 压汽轮机10甜的中间级的抽气系统132向高压第Ξ供水加热器128的抽气量的约11化A 的蒸汽量。
[0128] 另外，作为供水系统3的高压供水加热器10的最终级的高压第二供水加热器27 的出口侧（二次侧）处的供水溫度为约250°C，与上述比较例1相比减少约35°C。被高压 第二供水加热器27加热的供水供给到副节煤器40。
[0129] 排气系统11中的脱氮装置14的一次侧（入口 14a侧）的排气溫度与上述比较例 1相同为约360°C。
[0130] 另一方面，排气系统11中的空气预热器15的二次侧（出口侧）的排气溫度为约 110。与上述比较例1相比减少约30°C。 阳13U 而且，排气系统11的诱导通风机17的动力为约6700kW，与上述比较例1相比减少 约500kW。运是因为，由于向排气系统11流动的排气溫度降低，从而体积减少。 阳132](验证结果1)
[0133] 下表1表示上述比较例1及上述实施例1的煤炭火力发电设备的效率的模拟结 果。 阳134]【表1】 阳135]
[0136] 如表1所示，在实施例1的煤炭火力发电设备1中，由于空气预热器15的二次侧 (出口侧）的排气溫度降至110°c(即，由于设置副节煤器40而将排气的热向供水侧回收）， 所W确认到锅炉效率从89. 0% (比较例1)提高到90. 4% (实施例1)、提高越约1. 4%。
[0137] 与此相对，在实施例1的煤炭火力发电设备1中，由于没有设置高压第Ξ供水加 热器128及抽气系统132,使作为高压供水加热器10的最终级的换热器的高压第二供水加 热器27的出口侧的供水溫度降至约250°C，所W确认到满轮设备效率（水一蒸汽效率）从 49. 0% (比较例1)降至48. 7% (实施例1)。 阳138] 在此，发电端效率通过"锅炉效率