一种四种流体热交换控制的水平布置壳式换热器

本发明涉及一种管壳式换热器，尤其涉及一种间歇式振动除垢的管壳式换热器。

背景技术：

本发明涉及换热器除垢，在青岛科技大学研发的基础上(申请号2019101874848)将其用于管壳式换热器的新的发明。

管壳式换热器被广泛应用于化工、石油、制冷、核能和动力等工业，由于世界性的能源危机，为了降低能耗，工业生产中对换热器的需求量也越来越多，对换热器的质量要求也越来越高。近几十年来，虽然紧凑式换热器(板式、板翅式、压焊板式换热器等)、热管式换热器、直接接触式换热器等得到了迅速的发展，但由于管壳式换热器具有高度的可靠性和广泛的适应性，其仍占据产量和用量的统治地位，据相关统计，目前工业装置中管壳式换热器的用量仍占全部换热器用量的70％左右。

管壳式换热器结垢后，采取常规的蒸汽清扫、反冲洗等方式对换热器进行清洗，生产实践证明，效果不是很好。只能将换热器的封头拆卸下来，采用物理清理的方式，但采取该种方式进行清洗，操作复杂、耗时长，人力、物力投资较大，对连续化的工业生产带来极大的困难。

利用流体诱导传热元件振动实现强化换热是被动强化换热的一种形式，可将换热器内对流体振动诱导的严格防止转变为对振动的有效利用，使传动元件在低流速下的对流换热系数大幅度的提高，并利用振动抑制传热元件表面污垢，减低污垢热阻，实现复合强化传热。

在应用中发现，持续性的加热会导致内部流体形成稳定性，即流体不在流动或者流动性很少，或者流量稳定，导致换热管振动性能大大减弱，从而影响换热管的除垢以及加热的效率。因此需要对上述换热器进行改进。

换热器一般都是两种流体进行换热，对于四种流体换热却很少有研究，本申请对四流体换热进行了研究，开发了新的诱导震动四流体管壳式换热器，

目前的管壳式换热器，包括双集管，一个集管蒸发，一个集管冷凝，从而形成振动除垢式热管。从而提高了热管的换热效率，减少结垢。但是上述的热管的换热均匀度不够，仅仅在一侧进行冷凝，而且换热量也少，因此需要进行改进，开发一种新式结构的热管系统。因此需要对上述换热器进行改进。

技术实现要素：

本发明针对现有技术中管壳式换热器的不足，提供一种新式结构的四流体管壳式换热器。该管壳式换热器能够实现四种流体换热，而且换热管周期性的频繁性的振动，提高了加热效率，从而实现很好的除垢以及加热效果。该换热器结构尤其适合水平方向设置的换热器。

为实现上述目的，本发明采用如下技术方案：

一种四种流体热交换控制的水平布置壳式换热器，所述管壳式换热器包括壳体、换热部件、壳程入口接管和壳程出口接管；所述换热部件设置在壳体中，换热部件固定连接在前管板、后管板上；所述的壳程入口接管和壳程出口接管均设置在壳体上；壳程流体从壳程入口接管进入，经过换热部件进行换热，从壳程出口接管出去；

所述换热部件包括中心管、左侧管、右侧管和管组，所述管组包括左管组和右管组，左管组与左侧管和中心管相连通，右管组与右侧管和中心管相连通，从而使得中心管、左侧管、右侧管和管组形成加热流体封闭循环，左侧管和/或中心管和/或右侧管内填充相变流体，每个管组包括圆弧形的多根环形管，相邻环形管的端部连通，使多根环形管形成串联结构，并且使得环形管的端部形成环形管自由端；中心管包括第一管口和第二管口，第一管口连接左管组的入口，第二管口连接右管组的入口，左管组的出口连接左侧管，右管组的出口连接右侧管；所述第一管口和第二管口设置在在中心管的同侧；左管组和右管组沿着中心管的轴心所在的面镜像对称；

所述左侧管与中心管之间设置左回流管，所述右侧管与中心管之间设置右回流管；

所述换热器还包括第一换热管、第二换热管、第三换热管，第一换热管穿过左侧管设置，第二换热管穿过中心管设置，第三换热管穿过右侧管设置；所述第一换热管、第二换热管、第三换热管分别流过第一流体、第二流体和第三流体。

作为优选，所述中心管、左侧管、右侧管的两端的端部设置在前后管板的开孔中。

作为优选，第一管口和第二管口位于中心管的上侧。

作为优选，所述第一流体、第二流体、第三流体和壳程流体之间可以进行四种流体的换热。上述四种流体热源可以是1-3种，剩余的流体时冷源，或者冷源可以是1-3种，剩余的流体是热源。

作为优选，壳程流体是冷源，第一流体、第二流体和第三流体是热源。

本发明具有如下优点：

1、本发明设计了新式的结构四种流体的换热器，能够进一步提高换热效果，满足四种流体换热需要。

2、本发明通过控制第一阀门、第二阀门和第三阀门的控制的间歇式的开闭，一方面实现对壳程流程进行不断换热，同时也能够使得弹性换热管周期性的频繁性的振动，从而实现很好的除垢以及换热效果。

3、本发明通过控制第一流体、第二流体和第三流体的流量的间歇式的流动，在对壳程流程进行不断换热，同时也能够使得弹性换热管周期性的频繁性的振动，从而实现很好的除垢以及换热效果。

4、本发明控制第一阀门、第二阀门和第三阀门周期性不断增加加热阀门开度以及降低阀门开度，使得相变流体受热后会产生体积不停的处于变化状态中，进一步充分诱导换热管自由端产生振动，从而强化传热。

5、本发明设计了第一流体、第三流体和第二流体流动方向相反，进一步促进相变流体流动，从而强化传热。

6、本发明设计了一种新式结构的换热部件在壳体中的布局图，本发明通过大量的实验和数值模拟，优化了换热管的参数与流体的流量、比热等的最佳关系，相对于前面的设计，本发明创造性的将换热流体的流量、比热、温度以及目标温度融合到换热器的尺寸设计中，可以进一步提高换热效率。

7、通过沿着壳体内流体的流动方向，换热管的管束内径、间距的合理变化，提高换热效率。

附图说明：

图1为本发明换热器的结构示意图。

图2为本发明换热部件的切面示意图。

图3为换热部件的俯视图。

图4是换热器优选结构示意图。

图5是换热器优选另一个结构示意图。

图6是圆形壳体中设置换热部件的布局示意图。

图7是换热器优选结构示意图。

图8是换热器优选另一个结构示意图。

图中：1、管组，左管组11、右管组12、21、左侧管，22，右侧管，3、自由端，4、自由端，5、自由端，6、自由端，7、环形管，8、中心管，91-93、换热管，10第一管口，13第二管口，左回流管14，右回流管15，前管板16，支座17，支座18，后管板19，壳体20，21、壳程入口接管，22、壳程出口接管，23、换热部件，24第一阀门，25第二阀门，26第三阀门，27进口集管，28出口集管

具体实施方式

一种管壳式换热器，如图1所示，所述管壳式换热器包括有壳体20、换热部件23、壳程入口接管21和壳程出口接管22；所述换热部件23设置在壳体20中，换热部件固定连接在前管板16、后管板19上；所述的壳程入口接管21和壳程出口接管22均设置在壳体20上；流体从壳程入口接管21进入，经过换热部件进行换热，从壳程出口接管22出去。

作为优选，换热部件沿着水平方向延伸。换热器水平方向布置。

图2展示了换热部件23的俯视图，如图2所示，所述换热部件包括中心管8、左侧管21、右侧管22和管组1，所述管组1包括左管组11和右管组12，左管组11与左侧管21和中心管8相连通，右管组12与右侧管22和中心管8相连通，从而使得中心管8、左侧管21、右侧管22和管组1形成加热流体封闭循环，左侧管21和/或中心管8和/或右侧管22内填充相变流体，每个管组1包括圆弧形的多根环形管7，相邻环形管7的端部连通，使多根环形管7形成串联结构，并且使得环形管7的端部形成环形管自由端3-6；中心管包括第一管口10和第二管口13，第一管口10连接左管组11的入口，第二管口13连接右管组12的入口，左管组11的出口连接左侧管21，右管组12的出口连接右侧管22；所述第一管口10和第二管口13设置在在中心管8的同侧。左管组和右管组沿着中心管的轴心所在的面镜像对称。

所述中心管8、左侧管21、右侧管22的两端的端部设置在前后管板16、19的开孔中，用于固定。第一管口10和第二管口13位于中心管8的上侧。

所述换热器还包括第一换热管91、第二换热管92、第三换热管93，第一换热管91穿过左侧管21设置，第二换热管92穿过中心管8设置，第三换热管93穿过右侧管22设置。所述第一换热管91、第二换热管92、第三换热管93分别流过第一流体、第二流体和第三流体。所述第一流体、第二流体、第三流体和壳程流体之间可以进行四种流体的换热。上述四种流体热源可以是1-3种，剩余的流体时冷源，或者冷源可以是1-3种，剩余的流体是热源。

作为优选的换热的实施例，例如，换热过程如下：

第一流体是热源，第二流体、第三流体和壳程流体是冷源，通过第一流体换热，使得换热部件内的相变流体发生相变，从而通过环形管7向外散热换热壳程流体，同时汽相流体进入中心管和右侧管，与第二流体、第三流体进行换热，换热后的冷凝流体通过回流管返回右侧管，从而实现四流体换热。

作为优选，第三流体、第二流体是热源，第一流体和壳程流体是冷源，通过第二、第三流体换热，使得换热部件内的相变流体发生相变，从而通过环形管7向外散热换热壳程流体，同时汽相流体进入左侧管，与第一流体换热，换热后的冷凝流体通过回流管返回右管箱，从而实现四流体换热。

作为优选，壳程流体是热源，第一流体和第二流体、第三流体是冷源，通过壳程流体换热，使得换热部件内的流体吸热，与第一流体和第二流体、第三流体换热，从而实现四流体换热。

作为优选，第一流体、第三流体是冷源，第二流体和壳程流体是热源，通过第二流体、壳程流体换热，从而实现四流体换热。

作为优选，第二流体是冷源，第一流体、第三流体和壳程流体是热源，通过第一流体、第三流体和壳程流体换热，换热第二流体，从而实现四流体换热。

作为优选，壳程流体是冷源，第一流体、第二流体和第三流体是热源，通过第一流体和第二流体、第三流体与壳程流体换热，从而实现四流体换热。

作为优选，第一换热管、第二换热管和第三换热管的内径相同。

作为优选，所述左侧管21与中心管8之间设置左回流管14，所述右侧管22与中心管8之间设置右回流管14。作为优选，所述回流管设置在中心管的端部。优选中心管的两端部。

作为优选，所述流体是相变流体，优选汽液相变流体。

下面重点描述壳程流体是冷源，第一流体、第二流体和第三流体是热源的情况。

所述流体在中心管8进行加热蒸发，沿着环形管束向左右两个集管21、22流动，流体受热后会产生体积膨胀，从而形成蒸汽，而蒸汽的体积远远大于水，因此形成的蒸汽会在盘管内进行快速冲击式的流动。因为体积膨胀以及蒸汽的流动，能够诱导环形管自由端产生振动，换热管自由端在振动的过程中将该振动传递至周围换热流体，流体也会相互之间产生扰动，从而使得周围的换热流体形成扰流，破坏边界层，从而实现强化传热的目的。流体在左右侧管冷凝放热后又通过回流管回流到中心管。相反，流体也可以在左右侧管加热，然后进入中心管冷凝后通过回流管返回到左右侧管进行循环。

本发明通过对现有技术进行改进，将冷凝(蒸发)集管和管组分别设置为左右分布的两个，使得左右两侧分布的管组都能进行振动换热除垢，从而扩大换热振动的区域，越能够使的振动更加均匀，换热效果更加均匀，增加换热面积，强化换热和除垢效果。

没有特殊说明，本申请中的流量是指单位时间的流量。单位为m³/s。

作为优选，如图7、8所示，第一换热管91、第二换热管92、第三换热管93的入口设置第一阀门24、第二阀门25和第三阀门26，第一阀门24、第二阀门25和第三阀门26和控制器数据连接，通过控制器控制第一阀门24、第二阀门25和第三阀门26的开闭和开度大小，用于控制进入第一换热管91、第二换热管92和第三换热管93的换热流体的流量。

研究以及实践中发现，持续性的功率稳定性的热源的换热会导致内部换热部件的流体形成稳定性，即流体不在流动或者流动性很少，或者流量稳定，导致环形管7振动性能大大减弱，从而影响左管组11和右管组12的除垢以及换热的效率。因此需要对上述换热器进行如下改进。

作为优选，控制器控制第一换热管、第二换热管和第三换热管内的换热流体的单位时间的流量随着时间的变化而周期性发生变化。

作为一个优选，控制器控制第一阀门24、第二阀门25和第三阀门26的开闭，从而控制第一流体、第二流体、第三流体随着时间的变化周期性的交替进行换热。

作为优选，在一个周期时间t内，控制器控制第一阀门24、第二阀门25和第三阀门26的开闭规律如下：

0-t/2的半个周期内，第一阀门24、第三阀门26开度最大，第二阀门25关闭，即第一流体、第三流体的流量最大，第二流体流量为0；

t/2-t的半个周期内，第一阀门24、第三阀门26关闭，第二阀门25开度最大，即第二流体的流量最大，第一流体、第三流体流量为0。

最为优选，第一阀门和第三阀门的最大开度相同，是第二阀门开度的0.5倍。保证换热均衡。

作为另一个优选，在一个周期时间t内，第一流体的单位时间的流量为v1，第二流体的单位时间的流量为v2，第三流体的单位时间的流量为v3，v1、v2、v3变化规律如下：

0-t/2的半个周期内，v1＝v3＝n，v2＝0，即第一流体的流量保持恒定，第二流体流量为0；

t/2-t的半个周期内，v1＝v3＝0，v2＝m。即第一流体流量为0，不换热，第二流量保持恒定。

其中n、m为常数数值，单位为m³/s。作为优选，m＝2n。保证换热均衡。

作为优选，t是50-80分钟。

通过上述的时间变化性的进行换热，可以使得相变流体在弹性管束内频繁的蒸发膨胀，因为不断的周期性改变蒸汽的膨胀以及流动方向，破坏了单一换热的稳定性，从而不断的带动弹性管束的振动，从而能够进一步实现换热效率以及除垢操作。

与在先申请相比，此种换热方式既保证了换热器在整个周期内进行换热，又能够使得弹性管束频繁振动，从而能够进一步实现换热效率以及除垢操作。

作为一个优选，随着时间的变化，控制器控制第一阀门、第二阀门和第三阀门的开度大小进行周期性变化。

作为一个优选，一个周期为t，则0-t/2的半个周期内，t＝0时，第一阀门、第三阀门关闭，第二阀门开度最大；第一阀门和第三阀门的最大开度下流体的流量时v4；第二阀门的最大开度下流体的流量时v5；第一流体、第二流体、第三流体的流量分n次调整。

然后每隔t/2n的时间，第一阀门、第三阀门控制的阀门开度增加，使得第一流体、第三流体的单位时间的流量增加v4/n，直到t/2时间第一阀门开度最大，同时第二阀门开度降低，使得第二流体的单位时间的流量降低v5/n，直到t/2时间第二阀门关闭。

t/2-t的半个周期内，每隔t/2n的时间，第二阀门开度增加，使得第二流体的单位时间的流量增加v5/n，直到周期t第二阀门开度最大，同时第一阀门、第三阀门开度降低，使得第一流体、第三流体的单位时间的流量降低v4/n，直到t/2时间第二阀门关闭。

作为优选，v5＝2倍v4。

作为另一个优选，一个周期为t，则0-t/2的半个周期内，t＝0时，第一流体、第三流体单位时间流量为0，第二流体单位时间流量为v6；第一流体和第二流体的流量分n次调整。

然后每隔t/2n的时间，第一流体、第三流体的单位时间的流量增加v6/n，直到t/2时间第一流体、第三流体的单位时间的流量变成v4，同时第二流体的单位时间的流量降低v7/n，直到t/2时间第二流体单位时间流量为0。

t/2-t的半个周期内，每隔t/2n的时间，第二流体的单位时间的流量增加v7/n，直到周期t第二流体的单位时间的流量变成v7，同时第一流体、第三流体的单位时间的流量降低v6/n，直到t/2时间流体单位时间流量为0。

上述流量变化优选通过第一、第二、第三阀门来控制。

作为优选，v7＝2倍的v6。

通过上述的时间变化性的进行换热，可以使得流体在弹性管束内频繁的蒸发膨胀，因为不断的周期性改变蒸汽的膨胀以及流动方向，破坏了单一换热的稳定性，从而不断的带动弹性管束的振动，从而能够进一步实现换热效率以及除垢操作。

与在先申请相比，此种换热方式既保证了换热器在整个周期内进行换热，又能够使得弹性管束频繁振动，从而能够进一步实现换热效率以及除垢操作。

作为优选，第一流体和第二流体的流动方向相反。第三流体和第二流体的流动方向相反。通过第一流体、第三流体和第二流体从两侧逐渐流动，形成一个很好的换热，进一步促进流体的流动，增加弹性振动效果。通过上述的时间变化性的单位时间的流量的变化，可以使得流体在弹性管束内频繁的蒸发膨胀以及收缩，从而不断的带动弹性管束的振动，从而能够进一步实现换热效率以及除垢操作。

作为优选，控制器控制第一阀门、第二阀门、第三阀门开度调整，每次调整的幅度不同。

作为一个优选，一个周期为t，则0-t/2的半个周期内，t＝0时，第一阀门、第三阀门关闭，第二阀门开度最大；第一阀门和第三阀门的最大开度时流体的单位时间的流量是v8；第二阀门的最大开度时流体的单位时间的流量是v9；第一流体、第二流体和第三流体的单位时间的流量分n次调整。

然后每隔t/2n的时间，第一阀门、第三阀门控制的阀门开度增加，随着次数的增加，第一阀门、第三阀门开度增加的幅度逐渐增加，直到t/2时间第一阀门、第三阀门开度最大，同时第二阀门开度降低，随着次数的增加，第二阀门开度降低的幅度逐渐减少，直到t/2时间第二阀门关闭。

t/2-t的半个周期内，每隔t/2n的时间，第二阀门开度增加，随着次数的增加，阀门开度增加的幅度逐渐增加，直到周期t第二阀门开度最大，同时第一阀门、第三阀门开度降低，随着次数的增加，第一阀门、第三阀门开度降低的幅度逐渐减少，直到t/2时间第一阀门、第三阀门关闭。

通过第一流体、第二流体、第三阀门逐渐增加减少单位时间的流量，进一步促进流体的流动，增加弹性振动效果。通过上述的时间变化性的换热功率的变化，可以使得流体在弹性管束内频繁的蒸发膨胀以及收缩，从而不断的带动弹性管束的振动，从而能够进一步实现换热效率以及除垢操作。

作为优选，在前半个周期内，第一流体、第三流体单位时间的流量是线性增加的，后半个周期内，第一流体、第三流体的单位时间的流量是线性减少的。

作为优选，v9＝2*v8。

作为优选，周期是50-300分钟，优选50-80分钟；第一流体、第二流体、第三流体的平均流速为0.5-5m/s，优选是1-3m/s。

作为优选，第一流体、第二流体、第三流体的平均温度相同，第一流体单位时间的平均单位时间的流量等于第三流体单位时间的平均单位时间的流量，第一流体单位时间的平均单位时间的流量是0.5倍的第二流体单位时间的平均单位时间的流量。所述平均温度是流体入口温度和流体出口温度的平均值。

作为优选，第一流体、第二流体、第三流体是同一种流体。

作为优选如图4所示，第一流体、第二流体、第三流体具有共同的进口集管27和出口集管28。流体先进入进口集管，然后通过进口集管进入第一换热管和第二换热管进行换热，然后通过出口集管流出。

作为优选如图5所示，第一流体、第二流体、第三流体分别具有各自的进口集管29-30和出口集管31-32。流体先进入各自的进口集管，然后通过进口集管进入第一换热管、第二换热管和第三换热管进行换热，然后通过各自的出口集管流出。

作为优选，右管箱和左管箱底部设置联通中心管的回流管，保证第一、二管箱内冷凝的流体能够快速流动。

作为优选，所述右侧管的管径等于左侧管的管径。通过右侧管和左侧管的管径相等，能够保证流体进行相变在第一箱体内和左管箱保持同样的传输速度。

通过三种流体在周期内交替式的加热，能够实现弹性盘管周期性的频繁性的振动，从而实现很好的除垢以及加热效果，保证时间上加热功率基本相同。

作为优选，所述左管组的环形管是以左侧管的轴线为圆心分布，所述右管组的环形管是以右侧管的轴线为圆心分布。通过将左右侧管设置为圆心，可以更好的保证环形管的分布，使得振动和加热均匀。

作为优选，所述管组为多个。

作为优选，所述中心管8、左侧管21、右侧管22沿着长度方向上设置。

作为优选，左管组21和右管组22在长度方向上错列分布，如图3所示。通过错列分布，能够使得在不同长度上进行振动换热和除垢，使得振动更加均匀，强化换热和除垢效果。

作为优选，沿着中心管8的长度方向，所述管组2(例如同一侧(左侧或者右侧))设置为多个，沿着壳程内流体流动方向，管组2(例如同一侧(左侧或者右侧))的管径不断变大。

作为优选，沿着壳程内流体流动方向，管组(例如同一侧(左侧或者右侧))的环形管管径不断变大的幅度不断的增加。

通过换热管的管径幅度增加，可以保证壳程流体出口位置充分进行换热，形成类似逆流的换热效果，而且进一步强化传热效果，使得整体振动效果均匀，换热效果增加，进一步提高换热效果以及除垢效果。通过实验发现，采取此种结构设计可以取得更好的换热效果以及除垢效果。

作为优选，沿着中心管8的长度方向，所述同一侧(左侧或者右侧)管组设置为多个，沿着壳程内流体流动方向，同一侧(左侧或者右侧)相邻管组的间距不断变小。

作为优选，沿着壳程内流体流动方向，同一侧(左侧或者右侧)管组之间的间距不断变小的幅度不断的增加。

通过换热管的间距幅度增加，可以保证壳程流体出口位置充分进行换热，形成类似逆流的换热效果，而且进一步强化传热效果，使得整体振动效果均匀，换热效果增加，进一步提高换热效果以及除垢效果。通过实验发现，采取此种结构设计可以取得更好的换热效果以及除垢效果。

在试验中发现，左侧管21、右侧管22、中心管8的管径、距离以及环形管的管径可以对换热效率以及均匀性产生影响。如果集管之间距离过大，则换热效率太差，环形管之间的距离太小，则环形管分布太密，也会影响换热效率，集管以及换热管的管径大小影响容纳的液体或者蒸汽的体积，则对于自由端的振动会产生影响，从而影响换热。因此左侧管21、右侧管22、中心管8的管径、距离以及环形管的管径具有一定的关系。

本发明是通过多个不同尺寸的热管的数值模拟以及试验数据总结出的最佳的尺寸关系。从换热效果中的换热量最大出发，计算了近200种形式。所述的尺寸关系如下：

中心管8的中心与左侧管21的中心之间的距离等于中心管8的中心与右侧管21的中心之间的距离，为l，左侧管21的中心与右侧管21的中心之间的距离为m，左侧管21的管径、中心管8的管径、右侧管22的半径为r，环形管中最内侧环形管的轴线的半径为r1，最外侧环形管的轴线的半径为r2，则满足如下要求：

r1/r2＝a*ln(r/m)+b；其中a，b是参数，ln是对数函数，其中0.5785＜a＜0.5805，1.6615＜b＜1.6625；作为优选，a＝0.579，b＝1.6621。

作为优选，35＜r＜61mm；114＜l＜190mm；69＜r1＜121mm，119＜r2＜201mm。m＝2l。

作为优选，管组的环形管的数量为3-5根，优选为3或4根。

作为优选，0.55＜r1/r2＜0.62；0.3＜r/l＜0.33。

作为优选，0.583＜r1/r2＜0.615；0.315＜r/l＜0.332。

作为优选，环形管的半径优选为10-40mm；优选为15-35mm，进一步优选为20-30mm。

作为优选，左侧管21、右侧管22、中心管8的圆心在一条直线上。

作为优选，自由端3、4的端部之间以左侧管的中心轴线为圆心的弧度为95-130角度，优选120角度。同理自由端5、6和自由端3、4的弧度相同。通过上述优选的夹角的设计，使得自由端的振动达到最佳，从而使得加热效率达到最优。

作为优选，所述的换热部件可以作为浸没式换热组件，浸没在流体中加热流体，例如可以作为空气散热器加热组件，也可以作为热水器加热组件。

作为优选，所述箱体是圆形截面，设置多个换热部件，其中一个设置在圆形截面圆心的中心换热部件(中心管在圆心)和其它的形成围绕圆形截面圆心分布的换热部件。

作为优选，管组1的管束是弹性管束。

通过将管组1的管束设置弹性管束，可以进一步提高换热系数。

所述管组1为多个，多个管组1为并联结构。

如图6所示的换热器具有圆形截面的壳体，所述的多个换热部件设置在圆形壳体内。作为一个优选，所述的换热部件在壳体内设置三个，所述的换热部件的中心管的中心位于圆形截面的内接正三角形的中点，中心管的中心的连线形成正三角形，上部为一个换热部件，下部为两个换热部件，所述换热部件的左侧管、右侧管以及中心管的中心形成的连线为平行结构。通过如此设置，能够使得可以使得加热器内流体充分达到震动和换热目的，提高换热效果。

通过数值模拟以及实验得知，所述的换热部件的尺寸以及圆形截面的直径对于换热效果具有很大的影响，换热部件尺寸过大会导致相邻的间距太小，中间形成的空间太大，中间加热效果不好，加热不均匀，同理，换热部件尺寸过小会导致相邻的间距太大，导致整体加热效果不好。因此本发明通过大量的数值模拟和实验研究得到了在最佳的尺寸关系。

左侧管和右侧管的中心之间的距离为l1，内接正三角形的边长为l2，环形管中最内侧环形管的轴线的半径为r1，最外侧环形管的轴线的半径为r2，则满足如下要求：

10*(l1/l2)＝d*(10*r1/r2)-e*(10*r1/r2)²-f；其中d，e，f是参数，

44.102＜d＜44.110，3.715＜e＜3.782，127.385＜f＜127.395；

进一步优选，d＝44.107，e＝3.718，f＝127.39；

其中优选720＜l2＜1130mm。优选0.58＜r1/r2＜0.62。

进一步优选0.30＜l1/l2＜0.4。

作为优选，左侧管21、右侧管22、中心管8的圆心在一条直线上。

通过上述的三个换热部件结构优化的布局，能够使得整体换热效果达到最佳的换热效果。

作为优选，所述左侧管、右侧管的管径小于中间管的管径。优选中间管的管径是左侧管、右侧管的管径的1.4-1.5倍。通过左侧管、右侧管和中间管的管径设置，能够保证流体进行相变在左侧管、右侧管和中间管保持相同或者接近的传输速度，从而保证传热的均匀性。

作为优选，盘管在左侧管箱的连接位置低于中间管箱与盘管的连接位置。这样保证蒸汽能够快速的向上进入中管箱。同理，盘管在右侧管箱的连接位置低于中间管箱与盘管的连接位置

虽然本发明已以较佳实施例披露如上，但本发明并非限定于此。任何本领域技术人员，在不脱离本发明的精神和范围内，均可作各种更动与修改，因此本发明的保护范围应当以权利要求所限定的范围为准。