含有钢渣的组合物及钢渣在黏土热脱附修复中的应用

1.本公开涉及土壤污染修复技术领域，尤其涉及含有钢渣的组合物及钢渣在黏土热脱附修复中的应用。


背景技术：

2.目前，热脱附修复由于其具有适应性强、效率高、安全成熟等优势，是对有机污染和金属汞污染场地进行处理的关键技术手段，但黏性土壤含水率大、黏结性高、易结块、导热性差，难以实现破碎筛分，导致热脱附修复技术效率低，并且容易出现黏堵设备、故障率高等问题。
3.因此，亟需在热脱附修复黏性土壤之前对黏性土壤进行调理以提高修复效率。


技术实现要素：

4.有鉴于此，本公开的目的在于提出一种含有钢渣的组合物及钢渣在黏土热脱附修复中的应用。
5.基于上述目的，本公开第一方面提供了一种含有钢渣的组合物，所述组合物包括钢渣和黏土，所述黏土包括高液限黏土或低液限黏土。
6.可选地，当所述黏土为高液限黏土时，所述钢渣和所述黏土的质量比为(1～10):50。
7.可选地，当所述黏土为高液限黏土时，所述钢渣和所述黏土的质量比为(1～5):50
8.可选地，当所述黏土为高液限黏土时，所述钢渣和所述黏土的质量比为1:50。
9.可选地，当所述黏土为低液限黏土时，所述钢渣和所述黏土的质量比为(3～7.5):50。
10.可选地，当所述黏土为低液限黏土时，所述钢渣和所述黏土的质量比为(3～5):50
11.可选地，当所述黏土为低液限黏土时，所述钢渣和所述黏土的质量比为4:50。
12.基于相同目的，本公开第二方面还提供了钢渣在黏土热脱附修复中的应用。
13.可选地，当黏土为高液限黏土时，所述钢渣的加入量和所述黏土的质量的比值为(1～10):50。
14.可选地，当黏土为高液限黏土时，所述钢渣的加入量和所述黏土的质量的比值为(1～5):50。
15.可选地，当黏土为高液限黏土时，所述钢渣的加入量和所述黏土的质量的比值为1:50。
16.可选地，当黏土为低液限黏土时，所述钢渣的加入量和所述黏土的质量的比值为(3～7.5):50。
17.可选地，当黏土为低液限黏土时，所述钢渣的加入量和所述黏土的质量的比值为(3～5):50。
18.可选地，当黏土为低液限黏土时，所述钢渣的加入量和所述黏土的质量的比值为
4:50。
19.可选地，以质量百分比计，所述钢渣包括60.6％的氧化钙、19.3％的三氧化二氯、9.0％的二氧化硅和4.8％的氧化镁，游离态氧化钙和晶体态氧化钙的质量比为1:6。
20.可选地，以质量百分比计，所述钢渣包括55.2％的氧化钙、24.2％的三氧化二铝、10.0％的二氧化硅和5.9％的氧化镁，游离态氧化钙和晶体态氧化钙的质量比为1:34。
21.从上面所述可以看出，本公开提供的含有钢渣的组合物及钢渣在黏土热脱附修复中的应用，在对高液限黏土或低液限黏土进行热脱附修复之前，首先加入钢渣或者加入以钢渣为基体的调理剂对高液限黏土或低液限黏土进行调理，能够改变土壤质地，有效解决热脱附修复过程中黏土结块和黏附设备的问题，同时加强了土壤有机质的热解转化，突出了热脱附修复的技术优势。
附图说明
22.为了更清楚地说明本公开或相关技术中的技术方案，下面将对实施例或相关技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本公开的实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
23.图1为本公开实施例提供的高液限黏土塑性和低液限黏土塑性与钢渣
‑
黏土用量配比的关系图；
24.图2为本公开实施例提供的高液限黏土和低液限黏土在不同的钢渣
‑
黏土用量配比时的土壤分类示意图；
25.图3为本公开实施例提供的高液限黏土热重损失与钢渣
‑
黏土用量配比的关系图；
26.图4为本公开实施例提供的低液限黏土热重损失与钢渣
‑
黏土用量配比的关系图。
具体实施方式
27.为使本公开的目的、技术方案和优点更加清楚明白，以下结合具体实施例，并参照附图，对本公开进一步详细说明。
28.需要说明的是，除非另外定义，本公开实施例使用的技术术语或者科学术语应当为本公开所属领域内具有一般技能的人士所理解的通常意义。
29.目前，热脱附修复由于其具有适应性强、效率高、安全成熟等优势，是对有机污染和金属汞污染场地进行处理的关键技术手段，但黏性土壤含水率大、黏结性高、易结块、导热性差，难以实现破碎筛分，导致热脱附修复技术效率低，并且容易出现黏堵设备、故障率高等问题。
30.因此，亟需在热脱附修复黏性土壤之前对黏性土壤进行调理以提高修复效率。
31.钢渣是炼钢过程中产生的副产品和废物，每炼一吨钢会产生125～140kg的钢渣。根据中国废钢铁应用协会的数据，从上世纪90年代初到2018年末，我国钢渣累计堆存量超18亿吨，占工业固体废物总量的24％。2018年，钢渣年产量已经超过1亿吨，但利用率只有30％左右，特别是游离态氧化钙含量高的钢渣(>3％)限制了其在水泥和混凝土中的应用，造成了环境污染、土地占用和资源浪费等问题。
32.申请人经研究发现，含有高价阳离子的钢渣能够用来调理黏性土壤，降低黏性土
壤的塑性，并促进钢铁焦化有机污染场地黏土脱水和有机质热解转化，进一步突出热脱附修复的技术优势，同时实现了工业废物就近资源化利用，促进了钢铁全产业链绿色循环经济的发展。
33.本公开提供了一种含有钢渣的组合物，所述组合物可以包括钢渣和黏土，所述黏土可以包括高液限黏土或低液限黏土。
34.钢渣是炼钢过程中铁水和废钢中的杂质氧化生成的氧化物与造渣剂和炉衬反应产生的副产品和废物，钢渣中含有约45％～60％的氧化钙，其中游离氧化钙的含量约为0.1％～20％，还含有三氧化二铝、二氧化硅和氧化镁等。
35.高液限黏土即高液限低有机质黏土，高液限黏土中大于0.075mm的粗粒组含量不高于25％、蒙脱石矿物含量高、有机质含量少于总质量的1％，液限不低于50％。
36.低液限黏土即低液限高有机质黏土，低液限黏土中大于0.075mm的粗粒组含量不高于25％、石英和高岭土矿物含量高、有机质含量高于总质量的1％，液限低于50％。
37.在一些可能的实施方案中，当所述黏土为高液限黏土时，所述钢渣和高液限黏土的质量比可以为(1～10):50。
38.当钢渣和高液限黏土的质量比为(1～10):50时，钢渣可以将高液限黏土转化为高液限粉土；当钢渣和高液限黏土的质量比大于10:50时，黏土中砂粒的比例增加，粒径较大的砂粒将会起到骨架作用，严重影响土壤的性状。例如，钢渣和高液限黏土的质量比可以为1:50、2:50、3:50、4:50、5:50、6:50、7:50、8:50、9:50或10:50等，具体不做限定。
39.优选地，当所述黏土为高液限黏土时，钢渣和高液限黏土的质量比可以为(1～5):50。
40.更优选地，当所述黏土为高液限黏土时，钢渣和高液限黏土的质量比可以为1:50。
41.在一些可能的实施方案中，当所述黏土为低液限黏土时，钢渣和低液限黏土黏土的质量比可以为(3～7.5):50。
42.当钢渣和低液限黏土的质量比为(3～7.5):50时，钢渣可以将低液限黏土转化为低液限粉土；当钢渣和低液限黏土的质量比大于7.5:50时，黏土中砂粒的比例增加，粒径较大的砂粒将会起到骨架作用，严重影响土壤的性状。例如，钢渣和低液限黏土的质量比可以为3:50、4:50、5:50、6:50或7.5:50等，具体不做限定。
43.优选地，当所述黏土为低液限黏土时，钢渣和低液限黏土的质量比可以为(3～5):50。
44.更优选地，当所述黏土为低液限黏土时，钢渣和低液限黏土的质量比可以为4:50。
45.本公开还提供了钢渣在黏土热脱附修复前对黏土进行调理中的应用。
46.热脱附修复是指在真空条件下或通入载气时，通过直接或间接热交换，将土壤中的有机污染物加热到足够的温度，以使有机污染物从污染介质上得以挥发或分离，进入气体处理系统的过程。
47.在对高液限黏土或低液限黏土进行热脱附修复前，采用钢渣或以钢渣为基体的调理剂对高液限黏土或低液限黏土进行调理，能够改变土壤质地，有效解决热脱附修复过程中出现的黏土结块和黏附设备的问题；同时加强了土壤有机质的转化，突出了热脱附修复的技术优势；并且实现了对钢渣的资源化循环利用。
48.在一些可能的实施方案中，当黏土为高液限黏土时，钢渣的加入量和高液限黏土
的质量的比值可以为(1～10):50。
49.采用钢渣直接作为调理剂对高液限黏土进行调理，当钢渣的加入量与高液限黏土的质量的比值为(1～10):50时，高液限黏土能够转化成高液限粉土；例如，钢渣的加入量和高液限黏土的质量的比值可以为1:50、2:50、3:50、4:50、5:50、6:50、7:50、8:50、9:50或10:50等，具体不做限定。当钢渣和高液限黏土的质量比大于10:50时，黏土中砂粒的比例增加，粒径较大的砂粒将会起到骨架作用，严重影响土壤的性状。
50.优选地，当黏土为高液限黏土时，钢渣的加入量和高液限黏土的质量的比值可以为(1～5):50。
51.更优选地，当黏土为高液限黏土时，钢渣的加入量和高液限黏土的质量的比值可以为1:50。当钢渣的加入量和高液限黏土的质量的比值为1:50时，高液限黏土脱水最容易，同时高液限黏土整体热脱附效果提高最显著。
52.在一些可能的实施方案中，当黏土为低液限黏土时，钢渣的加入量和低液限黏土的质量的比值可以为(3～7.5):50。
53.采用钢渣直接作为调理剂对低液限黏土进行调理，当钢渣的加入量与低液限黏土的质量的比值为(3～7.5):50时，低液限黏土能够转化成低液限粉土；例如，钢渣的加入量和低液限黏土的质量的比值可以为3:50、4:50、5:50、6:50或7.5:50等，具体不做限定。当钢渣和低液限黏土的质量比大于7.5:50时，黏土中砂粒的比例增加，粒径较大的砂粒将会起到骨架作用，严重影响土壤的性状。
54.优选地，当黏土为低液限黏土时，钢渣的加入量和低液限黏土的质量的比值可以为(3～5):50。
55.更优选地，当黏土为低液限黏土时，钢渣的加入量和低液限黏土的质量的比值可以为4:50。当钢渣的加入量和低液限黏土的质量的比值为4:50时，低液限黏土有机质热解转化效率达到最高且对应的有机质热解转化所需温度达到最低，低液限黏土整体热脱附效果提高最显著。
56.在一些可能的实施方案中，以质量百分比计，所述钢渣可以包括60.6％的氧化钙、19.3％的三氧化二氯、9.0％的二氧化硅和4.8％的氧化镁，游离态氧化钙和晶体态氧化钙的质量比为1:6。
57.在一些可能的实施方案中，以质量百分比计，所述钢渣可以包括55.2％的氧化钙、24.2％的三氧化二铝、10.0％的二氧化硅和5.9％的氧化镁，游离态氧化钙和晶体态氧化钙的质量比为1:34。
58.下面结合附图，对本公开的含有钢渣的组合物及钢渣在调理黏土中的应用进行详细说明。
59.实施例1
60.一种含有钢渣的组合物，包括钢渣和高液限黏土，钢渣和高液限黏土的质量比为1:50。
61.实施例2
62.一种含有钢渣的组合物，包括钢渣和高液限黏土，钢渣和高液限黏土的质量比为10:50。
63.实施例3
64.一种含有钢渣的组合物，包括钢渣和高液限黏土，钢渣和高液限黏土的质量比为5:50。
65.实施例4
66.一种含有钢渣的组合物，包括钢渣和低液限黏土，钢渣和低液限黏土的质量比为3:50。
67.实施例5
68.一种含有钢渣的组合物，包括钢渣和低液限黏土，钢渣和低液限黏土的质量比为7.5:50。
69.实施例6
70.一种含有钢渣的组合物，包括钢渣和低液限黏土，钢渣和低液限黏土的质量比为4:50。
71.应用例
72.钢渣在黏土热脱附修复中的应用。
73.1.材料
74.选取江西新余钢铁集团有限公司的钢渣直接作为调理剂，该钢渣包括60.6％的氧化钙、19.3％的三氧化二氯、9.0％的二氧化硅和4.8％的氧化镁，游离态氧化钙和晶体态氧化钙的质量比为1:6，晶体态氧化钙为ca3sio5、ca
12
al
14
o
33
矿物形式，为了便于描述，将该钢渣命名为xgrs。
75.选取唐山钢铁集团有限责任公司的钢渣直接作为调理剂，该钢渣包括55.2％的氧化钙、24.2％的三氧化二铝、10.0％的二氧化硅和5.9％的氧化镁，游离态氧化钙和晶体态氧化钙的质量比为1:34，晶体态氧化钙为ca3sio5、ca
12
al
14
o
33
矿物形式，为了便于描述，将该钢渣命名为tgrs。
76.选取湖南省湘潭市某化工厂污染场地的黏性土壤，该场地特征污染物包括六六六、滴滴涕、1,2,3
‑
三氯丙烷有机污染物与砷、镉重金属复合污染，根据公路土工试验规程(jtg 3430
‑
2020)将选取的黏性土壤分为高液限黏土和低液限黏土，为了便于描述，将高液限黏土命名为ch，将低液限黏土命名为cl；并且高液限黏土和低液限黏土的基本理化性质如表1所示：
77.表1 ch和cl理化性质
[0078][0079]
2.实验方法
[0080]
将xgrs和ch按照质量比分别为1：50、2：50、3：50、4：50、5：50、7.5：50和10：50配料，进行热脱附修复实验，并以未加调理剂的高液限黏土进行热脱附修复实验的结果作为对比，研究xgrs对ch的颗粒组成、阳离子交换量、塑性和热特性的影响；
[0081]
将xgrs和cl按照质量比分别为1：50、2：50、3：50、4：50、5：50、7.5：50和10：50配料，进行热脱附修复实验，并以未加调理剂的低液限黏土进行热脱附修复实验的结果作为对
比，研究xgrs对cl的颗粒组成、阳离子交换量、塑性和热特性的影响；
[0082]
将tgrs和ch按照质量比分别为1：50、2：50、3：50、4：50、5：50、7.5：50和10：50配料，进行热脱附修复实验，并以未加调理剂的高液限黏土进行热脱附修复实验的结果作为对比，研究tgrs对ch的颗粒组成、阳离子交换量、塑性和热特性的影响；
[0083]
将tgrs和cl按照质量比分别为1：50、2：50、3：50、4：50、5：50、7.5：50和10：50配料，进行热脱附修复实验，并以未加调理剂的低液限黏土进行热脱附修复实验的结果作为对比，研究tgrs对cl的颗粒组成、阳离子交换量、塑性和热特性的影响。
[0084]
基于酸消解，结合电感耦合等离子体发射光谱测定xgrs和tgrs中的重金属全量进行钢渣调理剂安全性评估；其中，进行酸消解时采用体积比为5:2:1的浓硝酸、浓盐酸和氢氟酸；基于x射线荧光光谱法(xrf)测定xgrs和tgrs中的主要化学成分，结合钢渣中游离氧化钙含量测定方法(yb/t4328
‑
2012)进行有效组分解析。
[0085]
采用马尔文激光粒度分析仪进行土壤颗粒组成分析，参照中国农业行业标准(ny/t1121.5
‑
2006)进行土壤阳离子交换量分析，参照《公路土工试验规程jtg 3430
‑
2020》中的t0118
‑
2007进行土壤塑性分析。
[0086]
使用综合热分析仪测定土壤失重率、失重速率和对应温度，具体条件为：n2气氛，其流量为40ml/min，升温程序以10℃/min的升温速率从100℃上升至600℃，不保温；并且在升温程序中划分不同的温度区间：100℃～200℃、200℃～350℃和350℃～600℃，通过划分不同的温度区间分别表征xgrs和tgrs对土壤脱水和有机质热解转化两个热脱附修复限制性环节的影响。
[0087]
3.实验结果
[0088]
3.1 xgrs和tgrs中重金属安全性评估结果如表2所示。
[0089]
表2调理剂中重金属含量及安全性评估
[0090][0091]
注：a土壤环境质量农用地土壤污染风险管控标准(gb15618
‑
2018)
[0092]
b土壤环境质量建设用地土壤污染风险管控标准(gb36600
‑
2018)
[0093]
none未给出标准值
[0094]
由表2中结果可知，xgrs和tgrs中的重金属砷、镉、铬、汞、铅、镍、铜、锌总量均低于农用地土壤污染风险管控标准中的风险筛选值；对于农用地中未涉及的元素钒、钴、铍，均低于第一类建设用地土壤污染风险管控标准中的风险筛选值。tgrs中锑含量远低于第二类建设用地土壤风险管控值180mg/kg。
[0095]
3.2 xgrs和tgrs的添加量对高液限黏土和低液限粘土的粒度分布的影响如表3所示。
[0096]
表3调理剂对高/低液限黏土粒度分布的影响
[0097][0098][0099]
由表3中结果可知，随着xgrs和tgrs用量的增加，高液限黏土和低低液限黏土中砂粒含量呈上升趋势、黏粉粒含量呈下降趋势。
[0100]
将xgrs和ch按照质量比1：50至10：50配料，随着xgrs用量的增加，高液限黏土中黏粉粒含量从82.4％减少至81.0％～74.3％，砂粒含量从17.6％增加至19.0％～25.7％；将tgrs和ch按照质量比1：50至10：50配料，随着tgrs用量的增加，高液限黏土中黏粉粒含量从82.4％减少至80.1％～75.2％，砂粒含量从17.6％增加至19.9％～24.8％；将xgrs和cl按照质量比1：50至10：50配料，随着xgrs用量的增加，低液限黏土中黏粉粒含量从82.1％减少至81.0％～70.0％，砂粒含量从17.9％增加至19.0％～30.0％；将tgrs和cl按照质量比1：50至10：50配料，随着tgrs用量的增加，低液限黏土中黏粉粒含量从82.1％减少至81.3％～73.3％，砂粒含量从17.9％增加至18.7％～26.7％。
[0101]
粉粒和黏粒均具有可塑性，而砂粒无可塑性。因此，添加xgrs和tgrs有利于降低黏性土壤的可塑性、黏结性和黏着性，使黏土不易结块和黏附设备。高液限黏土中调理剂的用量配比超过10：50时，或低液限黏土中调理剂的用量配比超过7.5：50时，砂粒将超过25％，此时粒径较大的砂粒起到骨架作用会严重影响土壤的性状。
[0102]
3.3 xgrs和tgrs的添加量对高液限粘土和低液限黏土中阳离子交换量的影响如表4所示。
[0103]
表4调理剂对高/低液限黏土粒度分布的影响
[0104][0105]
由表4中结果可知，随着xgrs和tgrs用量的增加，高液限黏土和低低液限黏土的阳离子交换量均呈现下降趋势。
[0106]
将xgrs和ch按照质量比1：50至5：50配料，随着xgrs用量的增加，高液限黏土的阳离子交换量从12.2cmol/kg减少至11.7cmol/kg～10.4cmol/kg；将tgrs和ch按照质量比1：50至5：50配料，随着tgrs用量的增加，高液限黏土的阳离子交换量从12.2cmol/kg减少至11.7cmol/kg～10.7cmol/kg；将xgrs和cl按照质量比1：50至5：50配料，随着xgrs用量的增加，低液限黏土的阳离子交换量从11.9cmol/kg减少至11.3cmol/kg～10.2cmol/kg；将tgrs和cl按照质量比1：50至5：50配料，随着tgrs用量的增加，低液限黏土的阳离子交换量从11.9cmol/kg减少至11.5cmol/kg～10.5cmol/kg。
[0107]
xgrs或tgrs中的多价阳离子与黏土颗粒表面一价阳离子交换，增大了黏土颗粒表面的电荷密度，降低了阳离子交换量，使多价阳离子与黏土颗粒之间的静电引力大于黏土颗粒间的排斥力，在静电引力的作用下黏土颗粒相互靠近，使得扩散双电层的厚度急剧降低，黏性土壤吸附的水量降低，促进黏土颗粒絮凝产生粗颗粒，引起黏性土壤中砂粒含量的增加，土壤保水能力和塑性指数降低。
[0108]
3.4 xgrs和tgrs的添加量对高液限粘土和低液限黏土塑性的影响如表5和图1、图2所示。
[0109]
表5调理剂对高/低液限黏土塑性的影响
[0110][0111]
由表5和图1可知，随着xgrs和tgrs用量的增加，高液限黏土和低低液限黏土的塑性指数均呈下降趋势，即土壤黏性降低。
[0112]
将xgrs和ch按照质量比1：50至5：50配料，随着xgrs用量的增加，高液限黏土的塑性指数从34％减少至29％～23％；将tgrs和ch按照质量比1：50至5：50配料，随着tgrs用量的增加，高液限黏土的塑性指数从34％减少至33％～24％；将xgrs和cl按照质量比1：50至5：50配料，随着xgrs用量的增加，低液限黏土的塑性指数从23％减少至20％～14％；将tgrs和cl按照质量比1：50至5：50配料，随着tgrs用量的增加，低液限黏土的塑性指数从23％减少至22％～18％。
[0113]
由图2可知，将xgrs和ch按照质量比大于等于1：50进行配料，或者将tgrs和ch按照质量比大于等于3：50进行配料，高液限黏土被改良为高液限粉土，且改良后的土壤的塑性
相当。因此，xgrs对黏性土壤塑性降低效果优于tgrs。
[0114]
当高液限黏土中xgrs和tgrs的添加量配比超过10：50，或低液限黏土中xgrs和tgrs的添加量配比超过7.5：50时，黏土中砂粒占比将超过25％，此时粒径较大的砂砾起到骨架作用会严重影响土的性状；因此综合考虑塑性和粒度等性质，当黏土为高液限黏土时，xgrs或tgrs的加入量和高液限黏土的质量的比值为(1～10):50；当黏土为低液限黏土时，xgrs或tgrs的加入量和低液限黏土的质量的比值为(3～7.5):50。
[0115]
3.5 xgrs和tgrs的添加量对高液限粘土和低液限黏土的脱水和有机质热解转化效果如表6、表7和图3、图4所示。
[0116]
表6调理剂作用下高/低液限黏土的阶段失重率提高幅度
[0117][0118]
表7调理剂作用下高/低液限黏土的阶段最大失重速率的提高幅度及对应温度变化
[0119][0120]
由表6和图3、图4可知，对于高液限黏土，与未加调理剂的高液限黏土的热脱附修复的实验结果相比，将xgrs和ch按照质量比1：50至5：50配料，随着xgrs用量的增加，失重率可以提高16％～38％，当xgrs和ch的质量比为1：50时，热脱附达到最佳增强效果，失重率提高了38％，在温度低于200℃的脱水失重阶段，失重率提高了64％；对于高液限黏土，与未加调理剂的高液限黏土的热脱附修复的实验结果相比，将tgrs和ch按照质量比1：50至5：50配料，随着tgrs用量的增加，失重率可以提高5％～15％，当tgrs和ch的质量比为1：50时，热脱附达到最佳增强效果，失重率提高了15％，在温度低于200℃的脱水失重阶段，失重率提高了28％。
[0121]
对于低液限黏土，与未加调理剂的低液限黏土的热脱附修复的实验结果相比，将xgrs和cl按照质量比1：50至5：50配料，随着xgrs用量的增加，失重率可以提高10％～24％，当xgrs和cl的质量比为4：50时，热脱附达到最佳增强效果，失重率提高了24％，在200℃～350℃的有机质热解转化失重阶段，失重率提高了132％；对于低液限黏土，与未加调理剂的低液限黏土的热脱附修复的实验结果相比，将tgrs和cl按照质量比1：50至5：50配料，随着tgrs用量的增加，失重率可以提高5％～23％，当tgrs和cl的质量比为4：50时，热脱附达到最佳增强效果，失重率提高了23％，在200℃～350℃的有机质热解转化失重阶段，失重率提高了58％。
[0122]
由表7中结果可知，与未加调理剂的低液限黏土的热脱附修复的实验结果相比，将xgrs和cl按照质量比4:50混合配料时，低液限黏土的最大失重速率增加1倍，且对应温度下降40℃；将tgrs和cl按照质量比4:50混合配料时，低液限黏土的最大失重速率增加30％，且对应温度下降32℃。
[0123]
由表3～表7及图1～图4可知，对于高液限黏土，当按照xgrs和ch的质量比为1：50进行配料时，或者按照tgrs和ch的质量比为1：50进行配料时，高液限黏土的蒸发脱水性可
以达到最佳效果，同时可显著改进其土壤结构和粘性塑性，使其转化为高液限粉土。对于低液限黏土，当按照xgrs和cl的质量比为4：50进行配料时，或者按照tgrs和cl的质量比为4：50进行配料时，增强低液限黏土的有机质热解炭化的效果最佳，即有机质热解炭化效率达到最高且对应的有机质热解炭化所需温度达到最低，同时可显著改进其土壤结构和粘性塑性，使其转化为低液限粉土。
[0124]
需要说明的是，在实际应用中，对黏性土壤进行调理时，调理剂的添加量可以根据黏土特性的不同及调理剂成分的不同做出相应的调整。
[0125]
综上，本公开提供的含有钢渣的组合物及钢渣在调理黏土中的应用，在对高液限黏土或低液限黏土进行热脱附修复之前，首先加入钢渣或者加入以钢渣为基体的调理剂对高液限黏土或低液限黏土进行调理，能够改变土壤质地，有效解决热脱附修复过程中黏土结块和黏附设备的问题，同时加强了土壤有机质的转化，突出了热脱附修复的技术优势。
[0126]
所属领域的普通技术人员应当理解：以上任何实施例的讨论仅为示例性的，并非旨在暗示本公开的范围(包括权利要求)被限于这些例子；在本公开的思路下，以上实施例或者不同实施例中的技术特征之间也可以进行组合，步骤可以以任意顺序实现，并存在如上所述的本公开实施例的不同方面的许多其它变化，为了简明它们没有在细节中提供。
[0127]
本公开实施例旨在涵盖落入所附权利要求的宽泛范围之内的所有这样的替换、修改和变型。因此，凡在本公开实施例的精神和原则之内，所做的任何省略、修改、等同替换、改进等，均应包含在本公开的保护范围之内。