用于促进油连续相乳液中的液滴聚结的方法和装置与流程

本公开主要涉及流体的分离。更具体而言，本公开的实施方案涉及通过使用可控静电场和自适应电容率促进液滴聚结来进行乳液的分离。
背景技术：
：采出烃(如原油)可能包含水以及其他流体。因此，在烃加工中需要将水与油分离以生产可销售的产品。用于油水分离的电聚结法已有超过一百年的历史，并且该技术现在已广泛地应用于商业应用中。例如，将电聚结器安装在世界上现有的油气生产设施中。还将聚结器填料用于油气工业中的分离容器内以增强聚结过程，但是这样的填料通常不能与静电场协同工作。在电聚结中，若液滴彼此非常接近，则认为液滴聚结由电场触发。在大于几个液滴直径的距离处，静电力可能不会驱动液滴的接近和碰撞，因为产生液滴的吸引的静电力强烈地依赖于液滴间距离。在工业设备设计的限制内，当液滴之间的距离等于或大于液滴直径时，静电力可能效率太低而不能促进液滴聚结。技术实现要素：为了解决电聚结器的局限性，一些现有技术引入了流动干扰元件以防止由层流中的电场驱动的液滴排列和成拱。例如，美国专利no.9,440,241描述了引入流动干扰元件以增强分离装置的电极之间的微湍流和电聚结的优点。然而，这种现有技术没有考虑到湍流不是提高液滴接触率的主要流动特性。在一些情况中，利用这种流动干扰元件局部地提高湍流强度可引起液滴解体(即，流体重新混合)并且不利地影响分离。与现有技术相比，乳液流流线的曲率和流动管道的分流和合并可能是优化的液滴接触率和接触时间的主要驱动因素。此外，这种现有技术没有考虑到流动干扰元件的介电常数(即，电容率)相对于经分离的水油乳液的介电常数的任何影响。本公开的实施方案通过设计和调节流动调节器元件的介电性质并将电场保持在最优值来改进电聚结器分离性能。本公开的实施方案还包括流动调节器的改进的几何结构，以进一步提高分离过程的效率。在一个实施方案中，提供了一种用于分离两种液体的混合物的装置。该装置包括配置为接收两种液体的混合物的部分以及位于该部分下游的第一流动调节器部分，该第一流动调节器部分具有至少一个用于产生第一电场的第一电极和具有第一电容率的第一流动调节器。该装置还包括位于第一流动调节器部分的下游的第二流动调节器部分，并且第二流动调节器具有至少一个用于产生第二电场的第二电极和具有第二电容率的第二流动调节器。该装置还包括：电容率测量装置，其连接至第一部分并且配置为测量混合物的电容率；以及流动调节器部分选择器，其配置为接受来自电容率测量装置的混合物电容率，并且基于混合物电容率与第一电容率之间的比较结果以及混合物电容率与第二电容率之间的比较结果来使第一流动调节器部分的至少一个第一电极通电或使第二流动调节器部分的至少一个第二电极通电。在一些实施方案中，混合物为油包水乳液。在一些实施方案中，第一流动调节器为具有螺旋形流动路径的螺旋形流动调节器或包括多个分支流动路径的分支流动调节器。在一些实施方案中，第二流动调节器为具有螺旋形流动路径的螺旋形流动调节器或包括多个分支流动路径的分支流动调节器。在一些实施方案中，第一流动调节器为无机材料和聚合物基质。在一些实施方案中，第二流动调节器为无机材料和聚合物基质。在一些实施方案中，选择第一流动调节器的长度和第一电场的强度，使得流动调节器部分的电粘度值在1000至600000的范围内。在另一个实施方案中，提供了一种通过电聚结分离两种液体的混合物的方法。该方法包括将混合物提供至分离装置。分离装置包括第一流动调节器部分和第二流动调节器部分，第一流动调节器部分包括至少一个用于产生第一电场的第一电极和具有第一电容率的第一流动调节器，第二流动调节器部分包括至少一个用于产生第二电场的第二电极和具有第二电容率的第二流动调节器。该方法还包括测量混合物的电容率，并且将混合物电容率与第一电容率以及第二电容率进行比较。该方法还包括：基于比较结果来使第一流动调节器部分的至少一个第一电极或第二流动调节器部分的至少一个第二电极通电，从而仅产生第一电场或第二电场；以及引导混合物通过第一电场或第二电场。在一些实施方案中，混合物为油包水乳液。在一些实施方案中，第一流动调节器为具有螺旋形流动路径的螺旋形流动调节器或包括多个分支流动路径的分支流动调节器。在一些实施方案中，第二流动调节器为具有螺旋形流动路径的螺旋形流动调节器或包括多个分支流动路径的分支流动调节器。在一些实施方案中，选择第一流动调节器的长度和第一电场的强度，使得流动调节器部分的电粘度值在1000至600000的范围内。在一些实施方案中，该方法包括将测得的电容率结果传输至流动调节器部分选择器，该流动调节器部分选择器配置为使第一流动调节器部分的至少一个第一电极通电或使第二流动调节器部分的至少一个第二电极通电。在一些实施方案中，提供了另一种用于分离两种液体的混合物的装置。该装置包括：第一部分，其配置为接收混合物；电容率测量装置，其连接至第一部分并且配置为测量混合物的电容率；流动调节器部分，其包括用于产生电场的电极和具有电容率范围的流动调节器，使得电容率范围为电场的频率的函数。该装置还包括频率选择器，频率选择器配置为接收来自电容率测量装置的混合物电容率，并且基于混合物电容率与电容率范围之间的比较结果，以一定的频率使流动调节器部分的电极通电。在一些实施方案中，混合物为油包水乳液。在一些实施方案中，流动调节器为具有螺旋形流动路径的螺旋形流动调节器或包括多个分支流动路径的分支流动调节器。在一些实施方案中，流动调节器包括环氧树脂中的二氧化硅纳米颗粒。在一些实施方案中，选择流动调节器的长度和电场的强度，使得流动调节器部分的电粘度值在1000至600000的范围内。在另一个实施方案中，提供了另一种分离两种液体的混合物的方法。该方法包括将混合物提供至分离装置。分离装置包括：电容率测量装置，其连接至第一部分并且配置为测量混合物的电容率；流动调节器部分，其包括用于产生电场的电极和具有电容率范围的流动调节器，使得电容率范围为电场的频率的函数；以及频率选择器，其配置为接收来自电容率测量装置的混合物电容率，并且以一定的频率使流动调节器部分的电极通电。该方法还包括测量混合物的电容率并将混合物电容率与电容率范围进行比较。该方法还包括：基于混合物电容率与电容率范围之间的比较结果，以一定的频率使流动调节器部分的电极通电；以及引导混合物通过电场。在一些实施方案中，混合物为油包水乳液。在一些实施方案中，流动调节器为具有螺旋形流动路径的螺旋形流动调节器或包括多个分支流动路径的分支流动调节器。在一些实施方案中，该方法包括将混合物电容率传输至频率选择器，该频率选择器配置为接收来自电容率测量装置的混合物电容率，并且以该频率使流动调节器部分的电极通电。在另一个实施方案中，提供了另一种用于分离两种液体的混合物的装置。该装置包括：第一部分，其配置为接收混合物；以及流动调节器部分，其包括用于产生电场的电极和具有第一电容率的第一可移除的流动调节器，流动调节器部分配置为接收具有第二电容率的第二可移除的流动调节器以代替第一可移除的流动调节器。该装置还包括电容率测量装置，其连接至第一部分并且配置为测量混合物的电容率，并且将混合物电容率与第一电容率进行比较。在一些实施方案中，混合物为油包水乳液。在一些实施方案中，第一可移除的流动调节器为具有螺旋形流动路径的螺旋形流动调节器或包括多个分支流动路径的分支流动调节器。在一些实施方案中，第二可移除的流动调节器为具有螺旋形流动路径的螺旋形流动调节器或包括多个分支流动路径的分支流动调节器。在一些实施方案中，第一可移除的流动调节器为无机材料和聚合物基质。在一些实施方案中，第二可移除的流动调节器为无机材料和聚合物基质。在一些实施方案中，选择流动调节器的长度和电场的强度，使得流动调节器部分的电粘度值在1000至600000的范围内。在另一个实施方案中，提供了另一种分离两种液体的混合物的方法。该方法包括将混合物提供至分离装置。分离装置包括流动调节器部分，流动调节器部分包括用于产生电场的电极和具有第一电容率的第一可移除的流动调节器，流动调节器部分配置为接收具有第二电容率的第二可移除的流动调节器以代替第一可移除的流动调节器。该方法还包括：测量混合物的电容率；从流动调节器部分移除第一可移除的流动调节器；以及将第二可移除的流动调节器安装在流动调节器部分中。该方法还包括使流动调节器部分的电极通电以及引导混合物通过电场。在一些实施方案中，混合物为油包水乳液。在一些实施方案中，第一可移除的流动调节器为具有螺旋形流动路径的螺旋形流动调节器或包括多个分支流动路径的分支流动调节器。在一些实施方案中，第二可移除的流动调节器为具有螺旋形流动路径的螺旋形流动调节器或包括多个分支流动路径的分支流动调节器。附图说明图1为电聚结(ec)之后分离出的水的体积百分率相对于分离时间的曲线图，其示出了流动调节器和破乳剂剂量的组合的实验结果；图2为电聚结(ec)之后分离出的水的体积百分率相对于分离时间的曲线图，其示出了不同的流动调节器的第一种配置的实验结果；图3为电聚结(ec)之后分离出的水的体积百分率相对于分离时间的曲线图，其示出了在较高流量下不同的流动调节器的第一种配置的实验结果；图4为电聚结(ec)之后分离出的水的体积百分率相对于分离时间的曲线图，其示出了不同的流动调节器的第二种配置的实验结果；图5为电聚结(ec)之后分离出的水的体积百分率相对于分离时间的曲线图，其示出了不同的流动调节器的第三种配置的实验结果；图6为油包水乳液的电容率(实线和虚线部分)相对于频率的图，其示出了油包水乳液的介电常数的频率依赖性行为；图7为油包水乳液的电容率相对于频率的图，其描述了含水率对油包水乳液的电容率的影响；图8为根据本公开的实施方案的具有一系列流动调节器的分离装置的示意图，该一系列流动调节器具有不同的电容率并且设置在分离装置的一系列部分中；图9为根据本公开的实施方案的用于操作图8中描述的分离装置的方法的框图；图10为根据本公开的实施方案的具有流动调节器的分离装置的示意图，该流动调节器具有频率依赖性电容率并且设置在分离设备的部分中；图11为根据本公开的实施方案的油包水乳液的电容率相对于频率的曲线图，其示出了频移及其对电容率的影响；图12为根据本公开的实施方案的用于操作图10中描述的分离装置的方法的框图；图13a和图13b为根据本公开的实施方案的具有可替换的流动调节器的分离装置的示意图，该可替换的流动调节器具有不同的电容率并且设置在分离装置的部分中；以及图14为根据本公开的实施方案的用于操作图13a和图13b中描述的分离装置的方法的框图。具体实施方式将参照示出本公开的实施方案的附图来更全面地描述本公开。然而，可以许多不同的形式实施本公开，并且不应被解释为受限于所示出的实施方案。相反地，提供这些实施方案是为了使本公开全面且完整，并且向本领域技术人员充分传达本公开的范围。本公开的实施方案包括一种通过电聚结分离两种流体的混合物(例如，油包水乳液)的分离装置，并且分离装置具有流动调节器，流动调节器具有与流过分离装置的流体的电容率相适应的电容率。如本文所使用的，术语“流动介质”可指流过分离装置的流体。如本文所使用的，流动调节器也可被称为“液滴碰撞器”。如本文所使用的，“电容率”是指相对电容率。在一个实施方案中，分离装置包括测量部分和多个具有不同的电容率的流动调节器的部分。分离装置包括测量分离装置的测量部分中的流动介质的电容率的介电测量装置。可将测得的电容率提供给部分选择器，部分选择器将测得的电容率与存储的流动调节器的电容率进行比较，并且选择具有与测得的电容率相等或尽可能相近的电容率的流动调节器。然后，部分选择器对选定的流动调节器的电极通电(通过ac电压发生器)。在另一个实施方案中，分离装置包括测量部分和具有流动调节器的部分，其中流动调节器具有频率相关性电容率。分离装置包括测量分离装置的测量部分中的流动介质的电容率的介电测量装置。可将测得的电容率提供给频率选择器，频率选择器选择使流动调节器的电容率等于或尽可能相近于流动介质的电容率的电场频率。然后，频率选择器以选定的频率使流动调节器的电极通电(通过ac电压发生器)。在另一个实施方案中，分离装置包括测量部分和具有可替换的流动调节器的部分，其中可替换的流动调节器具有第一电容率。可利用具有第二电容率的流动调节器来替换可替换的流动调节器。分离装置包括测量分离装置的测量部分中的流动介质的电容率的介电测量装置。可将测得的电容率提供给计算机以用于显示。基于测得的电容率，可利用具有第二电容率的流动调节器来替换可替换的流动调节器，使得满足第二电容率等于或尽可能相近于测得的流动介质的电容率的条件。实施例和实验包括以下实例和实验以说明本公开的实施方案。本领域技术人员应当理解，在以下实例中公开的技术和装置代表了经发现在本公开的实践中发挥良好作用的技术和装置，因此可以被认为构成了本公开的实践的方式。然而，根据本公开，本领域技术人员应当理解，在不脱离本公开的精神和范围的情况下，可以对所公开的具体实施方案进行许多改变，并且仍然获得相同或类似的结果。下文描述的实例和实验证明了通过优化流动调节器和电场的组合而获得的分离性能的改进，并且还示出了流动调节器的几何结构对优化的影响。使用正排量泵、容纳电极部分和分离锥体的恒温器(以监测经处理的乳液样品的分离曲线)和具有电压放大器、信号发生器、示波器和作为控制器的便携式电脑的机架，在流动回路中进行实验。使用由瑞典斯德哥尔摩的comsolinc.制造的模拟器来获得计算模拟结果。使用三种不同的流动调节器进行实验。使用多分支流动调节器(a型)。如本文所使用的，术语“多分支”是指具有使液滴间接触最大化的多个流动流分流和交汇的流动调节器。a型的流动调节器具有特征混合长度lm＝0.4厘米(cm)±2毫米(mm)。还使用了具有螺旋形混合器的流动调节器(b型，也称为“螺旋形流动调节器”)。b型的流动调节器具有特征混合长度lm＝1.0cm±2mm。如本文所使用的，将术语特征混合长度lm定义为两个连续流动分离壁之间的体积的平均水力直径，按模式排列的流动分离壁形成了流动调节器。c型的“流动调节器”为空管道，并且不包括任何流动调节元件。如本文所述，实验数据显示，流动调节器几何结构会影响并且可改进油水分离性能。特别地，多支化的调节器(a型)比其他调节器(b型)更能改进油水分离。此外，证明了a型流动调节器和b型流动调节器两者都比直管道(c型)有利。因此，设计成改进液滴碰撞的静态流动调节元件可在光滑管道部分内、在简单电场应用期间改进油水分离，只要所引起的湍流不造成再乳化即可。使用由阿拉伯中质原油制备的油基乳液进行静电分离实验。通过将3.5％重量/体积(w/v)的氯化钠(nacl)添加到去离子水中，从而制备合成盐水。通过添加20体积(vol.)％的合成盐水和80体积％的原油并利用由德国施陶芬的制造的t-25均化器以16,400rpm混合40秒，从而形成乳液。用于各实验的乳液的体积为500毫米(ml)。如下所述，在一些实验中，在混合之前将百万分之40(ppm)的破乳剂添加到原油中。在这样的实验中，破乳剂类型为在所测试原油的生产现场处使用的现有破乳剂。将流体预热至45℃，并且在45℃的温度下进行实验。同样地，在设定温度为45℃的烘箱中获得先前暴露于电场的样品的分离曲线。在各实验中，施加的电场为4.8千伏/厘米(kv/cm)。通过施加16kv的电压，在间隔3.34cm的电极之间产生电场。波形为正弦曲线，频率为1千赫(khz)。然而，应当理解，本公开的实施方案不限于实验中描述的电场的特征。例如，应当理解，可以针对各种原油品质，进行电场特征的优化。例如，电场强度可以从几十伏/厘米(v/cm)达到初始放电或液滴破裂程度的范围。如将进一步理解的，用于产生电场的波形可基于优化的数学函数，以维持最佳电场幅度，同时防止电极的短路。可如下文更详细讨论的，对频率进行优化。基础方案-水平流且无电场已知实验中使用的阿拉伯中质原油形成了极其稳定的乳液。为了设定基线，在没有任何电场的情况下通过使注入和未注入破乳剂(即，破乳剂剂量为40ppm或0ppm)的阿拉伯中质原油乳液的样品循环通过a型流动调节器和空管道(c型)来进行一些实验。测量在给定的分离时间之后分离出的初始乳液样品中的总水体积的百分率，以确定分离性能。对于约0.4升/分钟(l/min)的流量(即，约12.3秒的停留时间)，测定在第0分钟(min)、5min、10min、20min和25min的时间段内从乳液样品中分离的水的体积百分率。表1描述了流动调节器(a型或c型)和破乳剂剂量(0ppm或40ppm)的各组合的基础方案实验的结果：表1：对于基础方案，分离出的水的体积百分率相对于时间图1为电聚结(ec)之后分离出的水的体积百分率相对于分离时间的曲线图100，其示出了对于流动调节器(a型或c型)和破乳剂剂量(0ppm或40ppm)的各组合的基础方案实验的结果。如图1所示，y轴102表示分离出的水的体积百分率，而x轴104表示分离时间。图1还包括插图106，插图106在y轴102和x轴104上具有不同的间距，以进一步示出基础方案实验的结果。配置1：水平流和短的流动调节器在第一种配置中，使用在水平方向上流动的阿拉伯中质原油乳液进行实验。利用添加了40ppm破乳剂的阿拉伯中质原油来形成乳液。使用水平取向的a型、b型和c型流动调节器中的每一种来进行实验。在所有实验中使用0.4l/min的流量，其对应于在所施加的电场中约12秒的停留时间。此时再次测量在给定的分离时间之后分离出的初始乳液样品中的总水体积的百分率，以确定分离性能。测定在第0分钟(min)、5min、10min、20min和25min的时间段从乳液样品中分离的水的体积百分率。进行两次c型流动调节器的运行。表2描述了各流动调节器(a型、b型或c型)的第一种配置实验的结果：表2：对于第一种配置，分离出的水的体积百分率相对于时间图2为ec之后分离出的水的体积百分率相对于分离时间的曲线图200，其示出了对于各流动调节器(a型、b型或c型)的第一种配置实验的结果。如图2所示，y轴202表示分离出的水的体积百分率，而x轴204表示分离时间。表2和图2中所示的结果示出了流动调节器的性能，并且证明了流动调节器的几何结构对于增强相分离的重要性。a型流动调节器具有最高的分离性能，并在10分钟内将水分离提高至超过80％。b型流动调节器具有第二高的分离性能，其能够在10分钟内分离65％的水。利用c型流动调节器(空管道)进行的两次运行示出了这样的分离性能，其在10分钟内已解决的水接近35％。还使用第一种配置和较高流量进行了实验，以评价电场区域中较高湍流和较短停留时间的组合效果。使用a型和c型流动调节器以0.8l/min的流量进行实验，所确定的平均流速为先前第一种配置实验的两倍，为约2.3cm/s。确定在第0分钟(min)、5min、10min、20min和25min的时间段从乳液样品中分离的水的体积百分率。表3示出了在较高流量以及a型和c型流动调节器的情况下的第一种配置实验的结果：表3：对于较高流量的第一种配置，分离出的水的体积百分率相对于时间分离时间(min)a型(40ppm破乳剂)c型(40ppm破乳剂)015％7.5％530％12.5％1035％15％2040％22.5％2545％25％图3为ec之后分离出的水的体积百分率相对于分离时间的曲线图300，其示出了对于a型和c型流动调节器在较高流量下的第一种配置实验的结果。如图3所示，y轴302表示分离出的水的体积百分率，而x轴304表示分离时间。如表3和图3所示，与用以产生表2和图2所示的结果的较低流量相比，分离性能降低。分离10分钟后，a型流动调节器的分离性能降低59％，并且c型流动调节器的分离性能降低55％。通过使用两倍长的流动调节器，证明了分离性能降低主要归因于乳液在电场下的较短的停留时间。配置2：垂直流和短的流动调节器在第二种配置中，使用在水平方向上流动的阿拉伯中质原油乳液进行实验。利用添加了40ppm破乳剂的阿拉伯中质原油来形成乳液。通过将电极集成在工业分离器入口装置的向下的(即，垂直)支柱中来进行第二种配置实验，从而证明本公开的适用性。作为结果，本公开的实施方案可应用于分离器入口装置内的整合，使得电场的使用与这种装置中存在的流动湍流发生协同作用。使用垂直取向的a型和c型流动调节器进行实验。使用0.4l/min的进料流量，通过重力确定向下的速度。此时再次测量在给定的分离时间之后分离出的初始乳液样品中的总水体积的百分率，以确定分离性能。测定在第0分钟(min)、5min、10min、20min和25min的时间段从乳液样品中分离的水的体积百分率。进行两次c型流动调节器的运行。表4描述了各流动调节器(a型或c型)的第一种配置实验的结果：表4：对于第二种配置，分离出的水的体积百分率相对于时间图4为ec之后分离出的水的体积百分率相对于分离时间的曲线图400，其示出了对于a型和c型流动调节器的第二种配置实验的结果。如图4所示，y轴402表示分离出的水的体积百分率，而x轴404表示分离时间。相对较低的分离性能是在电场中停留时间短的结果。然而，表4和图4示出了与c型流动调节器相比，使用a型流动调节器在分离性能上的改进。配置3：水平流和较长的流动的调节器在第三种配置中，使用阿拉伯中质原油乳液，使该阿拉伯中质原油乳液在比第一种配置中使用的流动调节器更长的流动调节器中沿水平方向流动，从而进行实验。第二种配置的实验结果表明，较高的流量会导致效率低的水分离。进行第三种配置实验以确定使用第二种配置产生的性能降低是由于流动调节器内的过度湍流所致还是由于在电场中的较短的停留时间所致。利用添加了40ppm破乳剂的阿拉伯中质原油来形成乳液。使用水平取向且长度为第一种配置中使用的流动调节器的两倍的a型、b型和c型流动调节器来进行实验。在所有实验中，使用0.8l/min的流量以重复在第一种配置实验中使用的、产生了表3所示的结果的2.3cm/s的乳液流速。因此，在电场下的乳液停留时间从约6.6秒增加到约13.9秒，同时每单位时间的机械混合能相同。测量在给定的分离时间之后分离出的初始乳液样品中的总水体积的百分率，以确定分离性能。测定在第0分钟(min)、5min、10min、20min和25min的时间段从乳液样品中分离的水的体积百分率。进行两次c型流动调节器的运行。表5描述了各流动调节器(a型、b型和c型)的第三种配置实验的结果：表5：对于第三种配置，分离出的水的百体积分率相对于时间图5为ec之后分离出的水的体积百分率相对于分离时间的曲线图500，其示出了对于各流动调节器(a型、b型或c型)的第三种配置实验的结果。如图5所示，y轴502表示分离出的水的体积百分率，而x轴504表示分离时间。如表5和图5所示，分离性能显著提高。使用a型流动调节器获得的水分离接近100％。第三种配置实验的结果说明了选择最佳停留时间以及静态流动调节器和电场的协同效应的重要性。实验结果支持了两个另外的结论。首先，即使在较大的流量下，流动调节器也不会通过在聚结事件之后使水滴破裂来抵消电场的影响。其次，流动调节器的几何结构可能是分离性能中的主要因素。例如，基于实验结果，b型流动调节器的分离性能始终在c型(空管道)流动调节器和a型流动调节器之间。在另一个实例中，对于所有的实验和条件，a型流动调节器具有最佳的分离性能。电流体动力学无量纲值对于某些实施方案(例如，相对较大的工业系统)，由上述实验结果确定电粘度值(nev)的范围。可将nev定义为介电电瑞利值(ra)的比率，并且可提供静电力相对于动力的优势的量化。可根据等式1来确定nev：其中根据等式2和等式3来确定ra和re：其中ρ为流体密度，单位为千克/米3(kg/m3)，ν为运动粘度，单位为米2/秒(m2/s)，∈0为真空电容率，单位为法拉/米(f/m)，lm为系统特征长度，单位为米(m)，l为流动调节器长度，单位为米(m)，e0为电场，单位为伏特/米(v/m)，并且u0为平均流速，单位为米/秒(m/s)。使用实验数据解方程1至3获得了对在1000至600000范围内的电粘度值nev的识别。因此，1000至600000范围内的nev可用于根据本公开中描述的实施方案的分离装置的初步设计。可以理解，只要电场e低于引起液滴破裂开始的临界值emax，这样的系统就可以是有效的。乳液之间的emax的值可能有变化，但在一些实施方案中，可基于可能的液滴间场强化现象而设定emax＝6千伏/厘米(kv/cm)。此外，在一些实施方案中，lm不应超过2cm，以提供有效的液滴碰撞过程。优化电场和聚结力可以理解，用于根据油和水的相对比例、介电常数和温度(其对水相介电常数具有特定影响)来确定油和水的混合物的介电性质的各种技术是已知的(例如lichtenecker方程)。使用lichtenecker方程，评价了水含量在0％至40％范围内且温度在20℃至约60℃范围内的油水混合物的介电性能的变化。表6描述了相对于20℃时纯油的电容率(假定为2.5)，在不同的水含量和温度下，油水混合物的介电常数的变化％：表6：水油混合物的介电常数(电容率)随含水率和温度的变化如表6所示，油水混合物介电常数的变化不能忽略，并且较大的水含量使得温度对介电常数产生较大的影响。因此，由于现实生产环境通常涉及温度和水含量随时间的波动(例如，由于白天和夜间之间的温差)，介电常数的变化可能是显著的，并且可能影响电聚结器的性能。如下文所讨论的，本公开中描述的模拟结果表明，这种量级的介电性质的变化可能对电场分布具有负面影响，并导致电聚结器系统的性能降低。然而，现有的电聚结器系统不能解决流体中的介电性质变化的这些影响。然而，相比之下，本公开中描述的实施方案可发现这些变化并使这些变化对电聚结器系统的分离性能的影响最小化。此外，流动介质(例如油包水乳液)的介电性质会影响电聚结过程的效率。油包水乳液的介电常数取决于水油体积比和水盐度。图6为油包水乳液的电容率相对于频率的曲线图600，其示出了油包水乳液的介电常数的频率依赖性行为。如图6所示，左侧的y轴602表示电容率值，而x轴604表示以赫兹(hz)为单位的频率。同样如图6所示，右侧的y轴606表示损耗系数值(e”)。电容率由图6中的线608表示，而损耗系数由图6中的线610表示。图7为油包水乳液的电容率相对于频率的曲线图700，其描述了含水率对电容率的影响。如图7所示，y轴702表示电容率值，而x轴704表示以赫兹(hz)为单位的频率。同样如图7所示，线706表示具有10％含水率的油包水乳液的电容率，线708表示具有20％含水率的油包水乳液的电容率，而线710表示具有40％含水率的油包水乳液的电容率。图7还描述了对应于示例性流动调节器的电容率的线712。油包水乳液的电容率取决于一些变量，如温度、水盐度、水含量和原油组成，所有这些变量都可能对电聚结有影响。例如，假定嵌入电聚结系统中的流动调节器在1khz的工作频率下具有与含水率为10％的流动乳液的电容率相匹配(即，相等)的电容率。在这种情况下，对应于图7中的点a(714)，可使电聚结效率最大化。此外，油包水乳液和流动调节器的电容率没有差异。可以理解，随着油藏老化，更多的水与原油一起产出。此外，为了保证储层的均匀开采，如由储层工程师所确定的那样，以不同的组合使用生产井。作为结果，接收井料流的生产设施可能经历所接收的料流中的含水率的频繁变化。如图7所示，含水率的提高可通过油包水乳液的电容率曲线向左和向上的平移(如由线708至线710以及由线710至线712所示)的方式来影响乳液电容率。如图7中所示，该平移确定了在点a’(716)处、以及而后在点a”(718)处的新的操作条件为含水率提高。段落[0078]至[0081]描述了如何通过改变电聚结器系统的流体容积内的电场，而使乳液介电性质的变化影响现有电聚结器系统的分离效率。使用comsolmultiphysics科学软件包进行计算机模拟研究。如下所述，该模拟示出了流动调节器材料的介电常数与流动介质的介电常数之间的差异将引起与该介电常数的差异成比例的电场不均匀性。表7提供了这种效应的量化，并且示出了相对电容率之比εr乳液/εr调节器对流体域中的最大(emax)和最小(emin)电场的影响。表7：相对电容率之比对最大和最小电场的影响εr乳液/εr调节器|emax|(kv/cm)|emin|(kv/cm)1/643％20％1/539％19％1/433％18％1/326％17％1/217％13％10％0％2-18％-22％3-30％-35％4-39％-45％5-45％-52％6-50％-57％假定定量流动调节器电容率为2.5且平均电场为1.6kv/cm来运行计算机模拟。为了进行模拟，数学上创建了上述实验中使用的a型流动调节器的几何结构，然后计算流过流动调节器的流体体积中的电场。为了除去边缘效应并尽可能保守，获得了流体域的内部方形截面的结果，其中方形长度等于流动调节器的内径的一半。图7示出了在约100赫兹直至约100,000赫兹的范围内的频率(即，电聚结器中通常使用的频率)下，具有40％含水率的油包水乳液(线710)的电容率为11。因此，在该实例中，电容率之比为约4.4(油包水乳液电容率/流动调节器电容率＝11/2.5)。如表7所示，该电容率之比将使得最大和最小电场强度的变化分别为期望值的约-39％和约-45％。可以理解，这是电场的显著降低，并且可对电聚结器效率具有显著的负面影响，因为在电聚结器中驱动液滴引力的偶极力与电场强度的二次方成正比。具有自适应电容率流动调节器的分离装置如本文所讨论的，本公开的实施方案有利地具有使其电容率适应流动介质(例如，油包水乳液)的电容率的流动调节器。有利地，如表7所示，确保流动调节器的电容率等于(例如，1:1)或尽可能相近于流动介质的电容率使得最大和最小电场强度的变化最小化，并使得对分离性能的负面影响最小化。鉴于前述内容，下文描述了在分离装置中实现自适应电容率流动调节器的本公开的实施方案。图8描述了根据本公开的实施方案的分离装置800，分离装置800具有由具有不同电容率的材料构成并且设置在装置800的一系列部分804中的一系列流动调节器802。该装置可包括测量部分806、介电常数测量装置808、ac电压发生器810和部分选择器812。在一些实施方案中，分离装置800的部分可大致为圆柱体(例如，管状)形状。如下所述，分离装置800可测量在测量部分806中的流动介质的介电常数，并且选择流动调节器802中电容率最接近流动介质的电容率的一个流动调节器。如箭头814所示，乳液可进入分离装置800的测量部分806。介电常数测量装置808可测量流动介质的介电性质，并将电容率传输至部分选择器812。部分选择器可由ac电压发生器810供电。响应于从介电常数测量装置808接收的流动介质的电容率，部分选择器812可使具有电容率等于或尽可能相近于流动介质的电容率的流动调节器的部分804的电极通电。如本文所使用的，术语“尽可能相近于”是指流动调节器电容率在值上尽可能接近流动介质的电容率，如通过流动调节器材料的物理性质可实现的那样。例如，在分离装置800的一些实施方案中，选定的流动调节器的电容率可在流动介质的电容率的阈值差内。在一些实施方案中，阈值差可以小于1％、小于2％、小于3％、小于4％或小于5％。部分选择器812可包括将接收到的测得的电容率与存储的电容率的列表进行比较的逻辑。在一些实施方案中，部分选择器812可包括专用集成电路(asic)或现场可编程门阵列(fpga)。在一些实施方案中，部分选择器812可包括微处理器，如精简指令集计算(risc)处理器或复杂指令集计算(cisc)处理器。部分选择器812可包括诸如随机存取存储器(ram)之类的易失性存储器、以及非易失性存储器，如rom、闪存、任何其他合适的光、磁或固态存储介质、或它们的组合。存储器可存储与流动调节器802相关联的电容率的列表。存储器可存储与各电容率相关联的标识符或其他指示符(例如，在列表或其他数据结构中)，其指示用于对与电容率相关联的流动调节器的电场进行通电的适当信号。部分804中的每一者可包括一个或多个电极，以用于在该部分中产生电场，从而在流动介质中进行电聚结。如图8所示，三个流动调节器802可各自具有不同的电容率。例如，设置在部分804a中的流动调节器802a可具有第一电容率，设置在部分804b中的流动调节器802b可具有不同于第一电容率的第二电容率，并且设置在部分804c中的流动调节器802c可具有不同于第一电容率和第二电容率的第三电容率。在一个实例中，测量部分806中的流动介质可具有与流动调节器802a的第一电容率最接近匹配的测量电容率。在该实例中，部分选择器812可使具有流动调节器802a的部分804a中的电极通电。部分804b和部分804c中的电极不会通电，因此在那些部分中不会产生电场。在另一实例中，测量部分806中的流动介质可具有与流动调节器802c的电容率最接近匹配的测量电容率。在该实例中，部分选择器812可使具有流动调节器802c的部分804c中的电极通电。部分804a和部分804b中的电极不会通电，因此在那些部分中不会产生电场。通过使用不同的介电材料来构成流动调节器，使得流动调节器802可具有不同的电容率。在一些实施方案中，可通过将无机填料嵌入聚合物基质中而形成给定电容率的介电材料。例如，在一些实施方案中，第一流动调节器802a可具有在第一聚合物基质中的第一无机填料，第二流动调节器802b可具有在第二聚合物基质中的第二无机填料，并且第三流动调节器802c可具有在第三聚合物基质中的第三无机填料。在一些实施方案中，无机填料可为al2o3、batio3、tio2或zro2。可以理解，可调节待添加到聚合物基质中的无机填料的量和类型，以产生具有所需介电性质的材料。此外，应当理解，可选择具有相对较低的水和原油吸收(与其他基质相比)的聚合物基质，以使流动介质的介电常数的变化最小化。表8示出了可用于构成适用于本公开的实施方案的流动调节器的示例性无机填料和示例性聚合物：表8：示例性流动调节器材料例如，在一些实施方案中，可由聚酰亚胺基体中的batio3、tio2或zro2构成流动调节器802。在其他实施方案中，可使用具有闭孔孔隙度的陶瓷材料来构成流动调节器802。在流动介质包括砂粒的一些实施方案中，使用陶瓷材料的流动调节器结构可用于使由砂粒引起的腐蚀最小化。流动调节器802a、802b和802c中的一者或多者可各自包括具有多分支几何结构或螺旋几何结构的静态混合器。在一些实施方案中，流动调节器802a、802b和802c中的一者或多者可为无静态混合器的直管道。在一些实施方案中，流动调节器802a、802b和802c可具有不同的几何结构。例如，流动调节器802a和802b可具有呈多分支几何结构的静态混合器，而流动调节器802c可具有呈螺旋几何结构的静态混合器。在其他实施方案中，流动调节器802a、802b和802c可各自包括其他流动调节器元件，如导向叶片和混合器。在其他实施方案中，流动调节器802可具有沿流动方向串联排列或并联排列的四个流动调节器或更多个流动调节器。在一些实施方案中，可选择电场和各个流动调节器802a、802b和802c的长度，以确保流动调节器的nev在约1000至约600000的范围内。在一些实施方案中，各个流动调节器802a、802b和802c的电场可为(例如)约6千伏/厘米(kv/cm)。在一些实施方案中，各个流动调节器802a、802b和802c的特征混合长度lm可为2cm或以下。可以水平取向或垂直取向或以任意中间倾斜度来使用分离装置800。可以水平取向或垂直取向的方式使用分离装置800。在以垂直或倾斜取向安装分离装置的实施方案中，通过分离装置800的流动可为向上的(即，克服重力)或向下的(即，伴随重力)。在一些实施方案中，分离装置800可被包括在诸如原油加工设施中的分离器容器之类的分离器容器的入口中。例如，可将分离装置800整合至高压生产阱(hppt)的入口、低压生产阱(lppt)的入口或这两者中。在一些实施方案中，分离装置800可另外地或可供选择地位于高压生产阱(hppt)和低压生产阱(lppt)之间。在这样的实施方案中，分离装置800可使得能够在将原油提供至原油加工设施的湿原油处理车组(train)之前从原油中除去水。有利地，在原油加工设施中使用分离装置800可改进水分离，减少破乳剂的消耗，减少用于另外进行水分离的资金成本，并且减少加热需求(例如，使用现有分离技术时通常可将原油加热以加强分离)。在一些实施方案中，可将分离装置800整合至入口装置中，如多转鼓式入口装置或分离器入口装置，例如将分离装置800改装至现有入口装置。例如，分离装置800可将电聚结分离添加至现有入口装置中，现有入口装置包括已经具有一种分离能力的装置。图9描述了根据本公开的实施方案的用于操作图8中描述的分离装置800的方法900。首先，可启动油包水乳液通过分离装置800的流动(框902)。例如，可由运输至原油加工设施的来自一个井或多个井的原油生产油包水乳液。可测量在测量部分中的水-油乳液的介电性质(框904)。可将测得的电容率发送至部分选择器812(框906)。部分选择器812可将测得的电容率与存储的与分离装置中的流动调节器相关联的电容率进行比较，并且选择等于或尽可能相近于测得的油包水乳液的电容率的流动调节器电容率(框908)。例如，对于具有三个流动调节器的实施方案，可选择三个流动调节器中与测得的电容率尽可能相近的一个流动调节器的电容率。接下来，可使具有选定的流动调节器电容率的流动调节器的电极通电以产生电场(框910)，并且可在具有电场和选定的流动调节器的部分中对油包水乳液进行分离(框912)。图10描述了根据本公开的实施方案的具有流动调节器1002的分离装置1000，流动调节器1002由具有频率依赖性介电响应(即，频率依赖性电容率)的材料构成并设置在装置1000的部分1004中。该装置可包括测量部分1006、介电常数测量装置1008、ac电压发生器1010和频率选择器1012。在一些实施方案中，分离装置1000的部分可大致为圆柱体(例如，管状)形状。如下所述，分离装置1000可测量在测量部分1006中的流动介质的电容率，并选择在部分1004中生成的电场的频率，以使流动调节器1002的频率依赖性电容率与流动介质的电容率相匹配。如箭头1014所示，油包水乳液可进入装置1000的测量部分1006。介电常数测量装置1008可测量流动介质的介电性质，并将电容率传输至频率选择器1012。部分选择器可由ac电压发生器1010供电。响应于从介电常数测量装置1008接收的流动介质的电容率，频率选择器1012可选择这样一种电场频率，该电场频率使得流动调节器的电容率等于或尽可能相近于乳液的电容率。然后，频率选择器1012以选定的频率使流动调节器的电极通电(通过ac电压发生器1010)。频率选择器1012可包括将测得的电容率与流动调节器1002可实现的电容率的范围进行比较的逻辑。各自将接收到的测得的电容率与存储的电容率的列表进行比较。在一些实施方案中，频率选择器1012可包括专用集成电路(aisc)或现场可编程门阵列(fpga)。在一些实施方案中，频率选择器1012可包括微处理器，如精简指令集计算(risc)处理器或复杂指令集计算(cisc)处理器。频率选择器1012可包括诸如随机存取存储器(ram)之类的易失性存储器、以及非易失性存储器，如rom、闪存、任何其他合适的光、磁或固态存储介质、或它们的组合。存储器可存储(例如)各自与频率相关联的电容率的范围(如列表或其他数据结构)或者能够根据电容率计算频率的算法。在一些实施方案中，流动调节器1002可由介电常数随电场的频率变化的材料构成。在一些实施方案中，材料可为在环氧树脂中的二氧化硅纳米颗粒的聚合物材料。可以理解，可在用于分离油-水混合物的电聚结器中使用的频率范围内制造介电常数随频率变化的材料。例如，可通过在选择基体和填料时考虑它们各自的介电常数和电导率来调节电容率变化的幅度及其产生时的频率。在一些实施方案中，可选择电场和流动调节器1002的长度以确保流动调节器的nev在约1000至约600000的范围内。在一些实施方案中，流动调节器1002的电场可为至多约6千伏/厘米(kv/cm)。在一些实施方案中，流动调节器1002的特征混合长度lm可为2cm或以下。流动调节器1002可包括具有多分支几何结构或螺旋几何结构的静态混合器。在一些实施方案中，流动调节器1002可为无静态混合器的直管道。在其他实施方案中，流动调节器1002可包括其他流动调节器元件，如导向叶片和混合器。可以水平取向或垂直取向或以任意中间倾斜度来使用分离装置1000。在以垂直或倾斜取向安装分离装置的实施方案中，通过分离装置100的流动可为向上的(即，克服重力)或向下的(即，伴随重力)。在一些实施方案中，分离装置1000可被包括在诸如原油加工设施中的分离器容器之类的分离器容器的入口中。例如，可将分离装置1000整合至高压生产阱(hppt)的入口、低压生产阱(lppt)的入口或这两者中。在一些实施方案中，分离装置1000可另外地或可供选择地位于高压生产阱(hppt)和低压生产阱(lppt)之间。在这样的实施方案中，分离装置1000可使得能够在将原油提供至原油加工设施的湿原油处理链之前从原油中除去水。有利地，在原油加工设施中使用分离装置1000可改进水分离，减少破乳剂的消耗，减少用于另外进行水分离的资本成本，并且减少加热需求(例如，使用现有分离技术时通常可将原油加热以加强分离)。在一些实施方案中，可将分离装置1000整合至入口装置中，如多转鼓式入口装置或分离器入口装置，例如将分离装置1000改装至现有入口装置。例如，分离装置1000可将电聚结分离添加至现有入口装置中，现有入口装置包括已经具有一种分离能力的装置。图11为根据本公开的实施方案的油包水乳液的电容率相对于频率的曲线图1100，其描述了频移及其对电容率的影响。图11再现了图7中所示的且在上文讨论的曲线图700。如图11所示，y轴1102表示电容率值，而x轴1104表示以赫兹(hz)为单位的频率。同样如图11所示，线1106表示具有10％含水率的油包水乳液的电容率，线1108表示具有20％含水率的油包水乳液的电容率，而线1110表示具有40％含水率的油包水乳液的电容率。图11还描述了对应于示例性流动调节器的电容率的线1112。如图11所示，在从由点a(1114)所示的最佳情况移动至点a’(1116)之后，从khz至300hz的频率调整将提高流动调节器的电容率(线1112所示)并移动至由点b(1118)所示的最佳情况。图12描述了根据本公开的实施方案的用于操作图10中描述的分离装置1000的方法1200。首先，可启动水-油乳液通过分离装置1000的流动(框1202)。例如，可由运输至原油加工设施的来自一个井或多个井的原油生产油包水乳液。可测量在测量部分中的水-油乳液的介电性质(框1204)。可将测得的电容率发送至频率选择器1012(框1206)。使用测得的电容率，频率选择器1012可选择电场的频率，使得流动调节器1002的频率依赖性电容率等于或尽可能相近于测得的电容率。例如，在一些实施方案中，频率选择器1012可将测得的电容率与流动调节器1002可实现的电容率的范围进行比较。电容率的范围中的各电容率可与频率相关联，例如通过存储的列表、能够根据电容率计算频率的算法或其他技术实现。接下来，频率选择器可将流动调节器的电场频率改变为选定的频率(即，通过发送至电极的信号来改变频率)，使得流动调节器的电容率响应于选定的频率而改变为等于或尽可能相近于乳液的电容率(框1208)。可在具有电场和具有匹配的电容率的流动调节器的部分中对水-油乳液进行分离(框1210)。图13a和图13b描述了根据本公开的实施方案的具有可替换的流动调节器1302和1304的分离装置1300，流动调节器1302和1304由具有不同的电容率的不同的材料构成，并且设置在装置1300的部分1306中。该装置可以包括测量部分1308、介电常数测量装置1310和ac电压发生器1312。在一些实施方案中，分离装置1300的部分可大致为圆柱体(例如，管状)形状。在一些实施方案中，介电常数测量装置1310可连接至计算机1314。如下所述，分离装置1300可测量在测量部分1308中的流动介质的介电常数，并且当流动介质的介电常数与部分1306中的流动调节器的电容率相差不可接受的量时提供指示。作为响应，分离装置1300中的流动调节器(例如，流动调节器1302)可被另一个流动调节器(例如，流动调节器1304)所替换。可以理解，虽然图13a和图13b中所示的实施方案描述了两个流动调节器，但是其他实施方案可使用三个、四个、五个或更多个流动调节器，这些流动调节器可各自为可移除的并且可安装在分离装置1300中。如箭头1316所示，乳液可进入具有流动调节器1302的装置1300的测量部分1308。介电常数测量装置1310可测量流动介质的介电性质，并将流动介质的电容率与流动调节器1302的电容率进行比较。响应于该比较结果，如图13b所示，流动调节器1302可由更接近匹配流动介质的电容率的流动调节器1304所替换。在一些实施方案中，部分1306可包括检修面板、可移除的壁或其他能够接近设置在该部分中的流动调节器的特征。以这种方式，可将流动调节器1302移除，并且可将流动调节器1304安装在部分1306中。通过使用不同的介电材料来构成流动调节器，使得流动调节器1302和1304以及在分离装置1300中使用的其他流动调节器可具有不同的电容率。在一些实施方案中，可通过将无机填料嵌入聚合物基质中而形成给定电容率的介电材料。在一些实施方案中，无机填料可为al2o3、batio3、tio2或zro2。可以理解，可调节待添加到聚合物基质中的无机填料的量和类型，以产生具有所需介电性质的材料。此外，应当理解，可选择具有相对较低的水和原油吸收(与其他基质相比)的聚合物基质，以使介电常数随时间的变化和当暴露于流体时的变化最小化。上述表8提供了无机材料和聚合物的实例。例如，在一些实施方案中，可由聚酰亚胺基体中的batio3、tio2或zro2构成流动调节器1302和1304。在其他实施方案中，可使用具有闭孔孔隙度的陶瓷材料来构成分离装置1300中使用的流动调节器。例如，在一些实施方案中，第一流动调节器1302可具有在第一聚合物基质中的第一无机填料，并且第二流动调节器1304可具有在第二聚合物基质中的第二无机填料。在流动介质包括砂粒的一些实施方案中，使用陶瓷材料的流动调节器结构可用于使由砂粒引起的腐蚀最小化。在一些实施方案中，可选择电场和各个流动调节器1302和1304的长度，以确保流动调节器的nev在约1000至约600000的范围内。在一些实施方案中，各个流动调节器1302和1304的电场可为至多约6千伏/厘米(kv/cm)。在一些实施方案中，各个流动调节器1302和1304的特征混合长度lm可为2cm或以下。流动调节器1302和1304中的一者或多者可各自包括具有多分支几何结构或螺旋几何结构的静态混合器。在一些实施方案中，流动调节器1302和1304中的一者或多者可为无静态混合器的直管道。在一些实施方案中，流动调节器1302和1304可具有不同的几何结构。例如，流动调节器1302可具有呈多分支几何结构的静态混合器，并且流动调节器1304可具有呈螺旋几何结构的静态混合器。在其他实施方案中，流动调节器1302和1304可包括其他流动调节器元件，如导向叶片和混合器。可以水平取向或垂直取向或以任意中间倾斜度来使用分离装置1300。在一些实施方案中，分离装置1300可被包括在诸如原油加工设施中的分离器容器之类的分离器容器的入口中。例如，可将分离装置1300整合至高压生产阱(hppt)的入口、低压生产阱(lppt)的入口或这两者中。在一些实施方案中，分离装置1300可另外地或可供选择地位于高压生产阱(hppt)和低压生产阱(lppt)之间。在这样的实施方案中，分离装置1300可使得能够在将原油提供至原油加工设施的湿原油处理链之前从原油中除去水。有利地，在原油加工设施中使用分离装置1300可改进水分离，减少破乳剂的消耗，减少用于另外进行水分离的资本成本，并且减少加热需求(例如，使用现有分离技术时通常可将原油加热以加强分离)。在一些实施方案中，可将分离装置1300整合至入口装置中，如多转鼓式入口装置或分离器入口装置，例如将分离装置1300改装至现有入口装置。例如，分离装置1300可将电聚结分离添加至现有入口装置中，现有入口装置包括已经具有一种分离能力的装置。图14描述了根据本公开的实施方案的用于操作图13a和图13b中描述的分离装置1300的方法1400。首先，可启动水-油乳液通过分离装置1300的流动(框1402)。例如，可由运输至原油加工设施的来自一个井或多个井的原油生产油包水乳液。可测量在测量部分中的水-油乳液的介电性质(框1404)。可在诸如连接至分离装置的计算机的显示器上提供测得的电容率(框1406)。基于测得的电容率和安装在分离装置中的流动调节器的电容率，流动调节器可用电容率与测得的乳液的电容率相等或尽可能相近的流动调节器进行替换(框1408)。在替换之后，可使流动调节器的电极通电，并且可在具有电场和具有相等或相近的电容率的流动调节器的部分中对油包水乳液进行分离(框1410)。在本公开中，范围可以表达为从大约一个特定值、到大约另一个特定值、或包括这两者。当表达这样的范围时，应当理解，另一个实施方案是从一个特定值、到另一个特定值，或包括这两者，以及所述范围内的所有组合。鉴于本说明书，本公开的各个方面的进一步修改和替代实施方案对本领域技术人员而言是显而易见的。因此，本说明书仅被解释为说明性的，并且是为了教导本领域技术人员实现本公开中描述的实施方案的一般方式。应当理解，本公开中示出和描述的形式将被视为实施方案的实例。本公开中示出和描述的元件和材料可被替代，部件和步骤可被颠倒或省略，并且某些特征可被独立地采用，所有这些对受益于本说明书的本领域技术人员而言是显而易见的。在不脱离所附权利要求中描述的本公开的精神和范围的情况下，可对本公开中描述的元素进行改变。本公开中使用或描述的标题仅用于组织目的，并不意味着用于限制本说明书的范围。当前第1页12