燃料供给控制装置的制作方法

本发明涉及一种用于控制喷射阀的燃料供给控制装置，该喷射阀用于向内燃机供给气体燃料。

背景技术：

像专利文献1所记载的那样，在向内燃机供给cng(压缩天然气)等气体燃料的燃料供给装置中设有用于存储被维持高压的气体燃料的燃料箱。在这样的储存于燃料箱的气体燃料中含有在压缩成高压的过程中混入的雾状的油，由于喷射阀喷射这样的气体燃料，因此，气体燃料所含有的油会附着于该喷射阀。于是，在外部空气温度为“0℃”以下这样的极低温时等情况下，有时附着于喷射阀的油的粘度升高、或者该油固化，有时会导致喷射阀的开阀不良、即喷射阀的固着。

在专利文献1所记载的装置中，在利用气体燃料进行的内燃机运转开始时判定喷射阀是否固着，在判定为喷射阀固着时延长向喷射阀的通电时间。喷射阀具有电磁线圈，通过向该电磁线圈通电，喷射阀自身发热。即，通过延长向喷射阀的通电时间，喷射阀的自身发热量增多，该喷射阀的温度的上升量增多。在这样喷射阀的温度上升时，附着于该喷射阀的油的温度也上升。于是，该油的粘性降低，解除该喷射阀的固着。其结果，能够从该喷射阀喷射气体燃料，开始利用气体燃料进行的内燃机运转。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2000－282955号公报

技术实现要素：

发明要解决的问题

然而，在专利文献1所记载的装置中，根据利用气体燃料进行的内燃机运转开始之前、即内燃机停止时的外部空气温度来判定喷射阀是否固着。因此，尽管喷射阀实际上并未固着，由于外部空气温度较低，因此，也判定为固着，有时会延长向该喷射阀的通电时间。在这种情况下，来自该喷射阀的气体燃料的喷射量与要求喷射量相比有可能变得过多。

此外，即使喷射阀实际上固着，从向该喷射阀的通电开始时刻到解除喷射阀的固着而气体燃料实际上开始喷射的时刻的长度并不恒定。即实际上，从喷射阀喷射气体燃料的时间的长度会产生偏差。因此，来自喷射阀的气体燃料的喷射量产生偏差，利用气体燃料进行的内燃机运转开始时的运转状态易于变得不稳定。

本发明的目的在于提供一种能够解除喷射阀的固着并且抑制利用气体燃料进行的内燃机运转开始时的运转状态的稳定性下降的燃料供给控制装置。

用于解决问题的方案

用于解决上述的燃料供给控制装置应用于向内燃机的燃烧室内供给气体燃料的燃料供给装置，用于控制该燃料供给装置的喷射气体燃料的喷射阀。该燃料供给控制装置具备控制部，该控制部在利用气体燃料进行的内燃机运转开始之前实施在不从喷射阀喷射气体燃料的范围内使电流流向该喷射阀的电磁线圈的自身发热处理。

采用上述结构，通过实施自身发热处理而使电流流向喷射阀的电磁线圈，由此，该喷射阀在不开阀的情况下自身发热。于是，通过喷射阀的温度上升，成为该喷射阀的固着原因的油等异物的温度也升高。其结果，该异物的粘性降低，能够解除喷射阀的固着。而且，在这样解除了喷射阀的固着之后，开始利用气体燃料进行内燃机运转。因此，在利用气体燃料进行的内燃机运转开始时，能够抑制在向喷射阀的通电时间内实际上从喷射阀喷射气体燃料的时间的偏差。即，能够抑制利用气体燃料进行的内燃机运转开始时来自喷射阀的气体燃料的喷射量的偏差。因而，能够解除喷射阀的固着，并且能够抑制利用气体燃料进行的内燃机运转开始时的运转状态的稳定性降低。

然而，在喷射阀未固着的状况下，在向该喷射阀的电磁线圈的通电时间达到开阀所需时间时，该喷射阀开阀。在这种情况下，在向喷射阀的通电时间短于开阀所需时间时，无论该喷射阀是否固着，该喷射阀都仅自身发热而不会开阀。因此，上述燃料供给控制装置优选的是，控制部在自身发热处理中间歇地重复使向喷射阀的电磁线圈的通电时间小于开阀所需时间的通电。采用该结构，在实施这样的自身发热处理的过程中，一次通电在喷射阀开阀之前结束。即，在自身发热处理的实施过程中，间歇地重复这样的通电。因此，能够在不从喷射阀喷射气体燃料的情况下使该喷射阀自身发热。因而，能够在不对内燃机的运转状态产生任何影响的情况下解除该喷射阀的固着。

此外，在喷射阀未固着的状况下，在对该喷射阀的电磁线圈施加的电压为开阀所需电压以上时，该喷射阀开阀。在这种情况下，在对喷射阀电磁线圈施加的电压小于开阀所需电压时，无论该喷射阀是否固着，该喷射阀都仅自身发热而不会开阀。因此，上述燃料供给控制装置也可以是，控制部在自身发热处理中持续对喷射阀的电磁线圈施加比开阀所需电压低的电压。通过实施这样的自身发热处理，也能够在不从喷射阀喷射气体燃料的情况下使该喷射阀自身发热。因而，能够在不对内燃机的运转状态产生任何影响的情况下解除该喷射阀的固着。

此外，在喷射阀未固着的状况下，在流向该喷射阀的电磁线圈的电流为开阀所需电流以上时，该喷射阀开阀。在这种情况下，在流向喷射阀的电磁线圈的电流小于开阀所需电流时，无论该喷射阀是否固着，该喷射阀都仅自身发热而不会开阀。因此，上述燃料供给控制装置也可以是，控制部在自身发热处理中使比开阀所需电流小的电流持续流向喷射阀的电磁线圈。通过实施这样的自身发热处理，也能够在不从喷射阀喷射气体燃料的情况下使该喷射阀自身发热。因而，能够在不对内燃机的运转状态产生任何影响的情况下解除该喷射阀的固着。

在此，成为喷射阀的固着原因的油等异物的温度越低，则预测为该异物的粘度越高，越难以解除喷射阀的固着。而且，为了在这样喷射阀的固着程度较高的状况下解除喷射阀的固着，需要增多由实施自身发热处理引起的喷射阀的温度上升量。

因此，上述燃料供给控制装置具备时间设定部，该时间设定部获取与喷射阀的温度相关的参数，根据该参数预测为该喷射阀的温度越低，则越延长自身发热处理的实施时间。在这种情况下，优选的是，控制部在利用气体燃料进行的内燃机运转开始之前在由时间设定部设定好的实施时间的期间内实施自身发热处理。采用该结构，在预测为喷射阀的温度越低的情况下，则能够预测为附着于喷射阀的油等异物的粘性越高，因此，能够延长自身发热处理的实施时间。其结果，能够与由实施该自身发热处理引起的喷射阀的温度上升量增多相应地易于解除该喷射阀的固着。

另外，在实施自身发热处理时，利用气体燃料进行的内燃机运转相应地延迟开始。因此，上述燃料供给控制装置也可以具备用于判定喷射阀是否固着的判定部。在这种情况下，控制部在由判定部未判定为喷射阀固着时不实施自身发热处理。采用该结构，在喷射阀未固着、能够判断为不需要实施自身发热处理时不实施该自身发热处理就能够开始利用气体燃料进行内燃机运转。因而，能够与能够抑制不必要地实施自身发热处理相应地减少利用气体燃料进行的内燃机运转的开始的延迟。

另外，作为内燃机，公知有能够选择利用液体燃料进行的运转和利用气体燃料进行的运转的双燃料型的内燃机。在这样的内燃机起动时，采用液体燃料而不是气体燃料。于是，在利用液体燃料进行内燃机运转的状况下要求切换，在允许切换时从利用液体燃料进行的内燃机运转切换到利用气体燃料进行的内燃机运转。

因此，上述燃料供给控制装置也可以具备固着检测部，该固着检测部在要求从利用液体燃料进行的内燃机运转向利用气体燃料进行的内燃机运转切换时检测固着的喷射阀。在这种情况下，控制部也可以在要求上述切换的状况下在由固着检测部检测到固着的喷射阀时对固着的喷射阀实施自身发热处理，在实施自身发热处理的结束之后从利用液体燃料进行的内燃机运转切换为利用气体燃料进行的内燃机运转。采用该结构，通过对固着的喷射阀实施自身发热处理，能够解除该喷射阀的固着。因此，在之后利用气体燃料进行内燃机运转时，能够适当地使各喷射阀开闭，因此，能够维持内燃机的运转状态的稳定性。

此外，在内燃机是双燃料型的内燃机的情况下，上述燃料供给控制装置的控制部也可以在要求从利用液体燃料进行的运转向利用气体燃料进行的运转切换时实施自身发热处理，在该自身发热处理的实施结束之后从利用液体燃料进行的内燃机运转向利用气体燃料进行的内燃机运转切换。采用该结构，在通过实施自身发热处理而解除了喷射阀的固着之后，开始利用气体燃料进行内燃机运转。因此，在利用气体燃料进行内燃机运转时，能够适当地使各喷射阀开闭，因此，能够维持内燃机的运转状态的稳定性。

附图说明

图1是表示作为燃料供给控制装置的第1实施方式的控制装置和由该控制装置控制运转的内燃机的概略的构成图。

图2是表示作为用于喷射作为气体燃料的一个例子的cng的喷射阀的cng用喷射阀的概略的剖视图。

图3是表示因cng用喷射阀的自身发热而该cng用喷射阀的温度上升的情形的时序图。

图4是用于在该控制装置中根据作为cng用输送管内的温度的输送温度设定自身发热处理的实施时间的映射表。

图5是表示在利用该控制装置实施自身发热处理时流向cng用喷射阀的电磁线圈的电流的推移的时序图。

图6是说明利用该控制装置执行的处理例程、即在进行利用作为液体燃料的一个例子的汽油的内燃机运转的过程中执行的处理例程的流程图。

图7是说明利用作为第2实施方式的燃料供给控制装置的控制装置执行的处理例程、即在进行利用汽油的内燃机运转的过程中执行的处理例程的流程图。

图8是表示在利用作为另一个实施方式的燃料供给控制装置的控制装置实施自身发热处理时对cng用喷射阀的电磁线圈施加的电压的推移的时序图。

图9是表示在利用作为又一个实施方式的燃料供给控制装置的控制装置实施自身发热处理时流向cng用喷射阀的电磁线圈的电流的推移的时序图。

附图标记说明

10、内燃机；15、燃烧室；30、作为燃料供给装置的一个例子的cng供给系统；32、cng用喷射阀；50、作为燃料供给控制装置的一个例子的控制装置(控制部、时间设定部、判定部、固着检测部)；66、电磁线圈；ion、电流；iopen、开阀所需电流；tmc、实施时间；tmon、通电时间；tmopen、开阀所需时间；tmpdc、作为参数的一个例子的输送温度；von、电压；vopen、开阀所需电压。

具体实施方式

(第1实施方式)

以下，根据图1～图6说明将燃料供给控制装置具体化了的第1实施方式。

图1图示了作为本实施方式的燃料供给控制装置的控制装置50和利用该控制装置50控制运转的内燃机10。该内燃机10是能够选择利用作为液体燃料的一个例子的汽油进行的运转和利用作为气体燃料的一个例子的cng(压缩天然气)进行的运转的双燃料型的内燃机。

如图1所示，在内燃机10的气缸盖11上设有作为进气通路12的一部分的进气口13，在该进气口13上连接有作为进气通路12的一部分的进气歧管14。而且，在气缸盖11上安装有用于向进气口13内喷射汽油的汽油用喷射阀21。此外，在进气歧管14上设有圆筒形状的燃料喷射筒31，在该燃料喷射筒31上连结有用于喷射cng的cng用喷射阀32。在向内燃机10供给cng时，自cng用喷射阀32喷射来的cng从燃料喷射筒31流入到进气歧管14内。

而且，在内燃机10中，在进气通路12内生成含有通过汽油用喷射阀21或cng用喷射阀32的开闭供给来的燃料(汽油或cng)和吸入空气的混合气，该混合气被吸入到内燃机10的燃烧室15内。于是，在燃烧室15内混合气燃烧，因该燃烧而产生的燃烧气体(排气)从燃烧室15内被排出到排气通路16内。

这样的内燃机10包括将汽油作为燃料供给的汽油供给系统20和将cng作为燃料供给的cng供给系统30。在本说明书中，由cng供给系统30构成向燃烧室15内供给cng的“燃料供给装置”的一个例子。

如图1所示，汽油供给系统20包括用于从汽油箱22内抽吸汽油并将其加压输送的燃料泵23和供利用燃料泵23加压输送来的燃料流入的汽油用输送管24。在汽油用输送管24上连接有与内燃机10的气缸数相同数量(在图1所示的例子中是4个)汽油用喷射阀21。而且，汽油用喷射阀21分别安装在与内燃机10的每个气缸、即各气缸相对应的4个进气口13上。

如图1所示，cng供给系统30包括与储存有高压的cng的cng箱33连接的高压燃料配管34和与高压燃料配管34的燃料流动方向下游侧的端部(在图1中是右端部)连接的cng用输送管35。在cng用输送管35上连接有与内燃机10的气缸数相同数量(在图1所示的例中是4个)cng用喷射阀32。此外，在cng用输送管35上利用螺栓紧固固定有罩36。而且，各cng用喷射阀32以夹入在罩36和cng用输送管35之间的状态等间隔地配设。

在罩36上连接有燃料软管37。在该cng供给系统30中，cng用喷射阀32中的喷射cng的喷射部经由形成在罩36的内部的贯通孔与燃料软管37连通。而且，在燃料软管37的燃料流动方向下游侧的端部连接有燃料喷射筒31。因此，在cng用喷射阀32开闭时，cng用输送管35内的cng通过罩36的内部和燃料软管37从燃料喷射筒31流入到进气歧管14内。

此外，在cng供给系统30中，在cng箱33和高压燃料配管34之间设有作为手动式的开闭阀的手动开闭阀38。此外，在高压燃料配管34的比手动开闭阀38靠燃料流动方向下游侧的部分设有通过控制装置50的控制进行开闭动作的截止阀39。而且，在手动开闭阀38和截止阀39这两者开阀的情况下，允许cng从cng箱33向高压燃料配管34内流入。另一方面，在手动开闭阀38和截止阀39中的至少一个阀闭阀的情况下，禁止cng从cng箱33向高压燃料配管34内流入。

在高压燃料配管34的比截止阀39靠燃料流动方向下游侧的部位设有用于将从cng箱33供给来的cng的压力减压的调节器40。于是，向cng用输送管35内供给利用该调节器40减压到预定压力的cng。

在控制装置50上电连接有用于检测作为cng用输送管35内的温度的输送温度tmpdc的温度传感器51和用于检测作为cng用输送管35内的压力的输送燃料压力pdc的燃料压力传感器52。此外，在控制装置50上电连接有在从利用汽油进行的内燃机运转切换为利用cng进行的内燃机运转时车辆的乘客所操作的切换开关55。于是，控制装置50在利用汽油进行内燃机运转时控制各汽油用喷射阀21的开闭，而在利用cng进行内燃机运转时在使截止阀39开阀之后控制各cng用喷射阀32的开闭。

接着，参照图2说明cng用喷射阀32。

如图2所示，cng用喷射阀32是所谓的常闭型的电磁阀，其具有呈大致圆筒形的主体外壳60。在该主体外壳60的轴线方向上的一端(在图2中是上侧)设有用于闭塞主体外壳60的贯通孔62的一端的闭塞构件63。此外，在贯通孔62内的上述轴线方向上的途中位置设有线圈架64和卷绕在线圈架64的外周侧的电磁线圈66。此外，在线圈架64的内周侧以在上述轴线方向上伸缩自如的方式设有支承于闭塞构件63的弹簧67。

此外，在主体外壳60的轴线方向上的另一端侧(在图2中是下侧)设有阀体69。该阀体69的一端(图中上端)位于主体外壳60的贯通孔62内，阀体69的另一端(图中下端)位于主体外壳60外(即主体外壳60的图2中的下方)。

这样的阀体69在收容孔68内支承着在上述轴线方向上滑动的可动铁芯70。利用弹簧67始终对该可动铁芯70向上述轴线方向上的另一侧(在图2中是下侧)施力。在向电磁线圈66供给了电力的情况下，利用在该电磁线圈66中产生的电磁力使这样的可动铁芯70克服来自弹簧67的施力而向轴线方向上的一侧(在图2中是上侧)滑动。

此外，在阀体69的内侧设有以能够与可动铁芯70一体滑动的方式设置的阀芯71和闭塞阀体69的收容孔68的上述轴线方向上的另一侧(在图2中是下侧)的开口的阀座72。在未向电磁线圈66通电的情况下，设置于该阀座72的喷射口73被阀芯71闭塞。另一方面，在向电磁线圈66通电的情况下，利用自电磁线圈66产生的电磁力使可动铁芯70和阀芯71向远离阀座72的方向移动，喷射口73打开。由此，从喷射口73喷射从未图示的吸入口供给到cng用喷射阀32内的cng。

然而，在从cng供给系统30供给来的cng中混入有雾状的油。因此，该油会附着于作为cng用喷射阀32的组成部件的阀芯71和阀座72。于是，若附着于阀芯71和阀座72的油的温度降低，该油的粘度升高、或者该油固化，则即使向电磁线圈66通电，也难以使阀芯71与阀座72分开。将这样阀芯71难以与阀座72分开的状态称作“cng用喷射阀32的固着”。

因此，在作为本实施方式的燃料供给控制装置的控制装置50中，在通过利用车辆乘客进行的切换开关55的操作要求从利用汽油进行的内燃机运转向利用cng进行的内燃机运转切换时，实施使电流流向cng用喷射阀32的电磁线圈66的自身发热处理。在利用汽油进行内燃机运转时且在利用cng进行的内燃机运转开始之前实施自身发热处理。而且，在自身发热处理中，调整通电方式使得cng用喷射阀32不开阀。因此，通过实施自身发热处理，能够在不从cng用喷射阀32喷射cng的情况下使cng用喷射阀32自身发热。利用这样的cng用喷射阀32的自身发热，cng用喷射阀32的温度上升，附着于该cng用喷射阀32的油的温度上升。由此，该油的粘度降低，阀芯71易于与阀座72分开。

另外，如图3所示，油的粘度和该油所附着的cng用喷射阀32的温度之间存在某种程度的相关。即，在cng用喷射阀32的温度为固着判定温度tmpop以上时，油的粘度充分地降低，能够判断为cng用喷射阀32不发生固着。因此，在使cng用喷射阀32自身发热之前的cng用喷射阀32的温度越低时，在能够判定为cng用喷射阀32的固着解除之前所需要的时间则越长。即优选的是，在预测为自身发热处理实施之前的cng用喷射阀32的温度越低时，则越延长自身发热处理的实施时间tmc。

在作为本实施方式的燃料供给控制装置的控制装置50中，作为与cng用喷射阀32的温度相关的参数，获取cng用输送管35内的输送温度tmpdc，根据该输送温度tmpdc设定自身发热处理的实施时间tmc。即，该自身发热处理实施之前的输送温度tmpdc越低，越延长自身发热处理的实施时间tmc。

图4图示了用于根据输送温度tmpdc设定自身发热处理的实施时间tmc的映射表的一个例子。另外，在图4所示的映射表中，第1温度tmp1低于第2温度tmp2，第2温度tmp2低于上述固着判定温度tmpop。

如图4所示，在输送温度tmpdc为第1温度tmp1以下的情况下，实施时间tmc被设定为第1时间tmc1。此外，在输送温度tmpdc高于第1温度tmp1且为第2温度tmp2以下的情况下，实施时间tmc被设定为比第1时间tmc1短的第2时间tmc2。此外，在输送温度tmpdc高于第2温度tmp2的情况下，实施时间tmc被设定为比第2时间tmc2短的第3时间tmc3。

接着，参照图5说明利用作为本实施方式的燃料供给控制装置的控制装置50实施的自身发热处理。

自身发热处理与从cng用喷射阀32喷射cng时对该cng用喷射阀32进行的电流控制基本上相同。但是，作为向cng用喷射阀32的电磁线圈66通电一次所需要的时间的通电时间tmon与从cng用喷射阀32喷射cng时向电磁线圈66的通电时间相比极短。即，在cng用喷射阀32中，通过向电磁线圈66通电而该电磁线圈66所产生的电磁力逐渐变大。于是，在电磁线圈66所产生的电磁力变大、阀芯71与阀座72分开时，cng用喷射阀32开阀而喷射cng。

在没有附着油等异物而cng用喷射阀32未固着的状况下，根据cng用喷射阀32的规格等能够预先把握作为从开始向电磁线圈66通电的时刻到开始从cng用喷射阀32喷射cng的时刻的时间的开阀所需时间tmopen。即，在向电磁线圈66的通电时间tmon小于开阀所需时间tmopen的情况下，无论cng用喷射阀32是否固着，cng用喷射阀32都仅自身发热而不会开阀。

因此，如图5所示，在自身发热处理中，间歇地重复向电磁线圈66的通电时间tmon小于开阀所需时间tmopen的通电。这样的间歇的通电持续实施时间tmc。即，在自身发热处理中，进行不从cng用喷射阀32喷射cng的范围内的向电磁线圈66的通电。

接着，参照图6所示的流程图说明在进行利用汽油的内燃机运转时控制装置50所执行的处理例程。另外，针对预先设定好的每个控制循环执行该处理例程。

如图6所示，控制装置50判定是否要求向利用cng进行的内燃机运转切换(步骤s11)。即，在检测到在进行利用汽油的内燃机运转的过程中操作了切换开关55时，能够判断为要求向利用cng进行的内燃机运转切换。然后，在未要求切换的情况下(步骤s11：否)，控制装置50暂时中止本处理例程。

另一方面，在要求切换的情况下(步骤s11：是)，控制装置50使cng供给系统30的截止阀39开阀(步骤s12)。接着，控制装置50获取由温度传感器51检测的cng用输送管35内的输送温度tmpdc(步骤s13)。然后，控制装置50判定所获取的输送温度tmpdc是否高于上述的固着判定温度tmpop(步骤s14)。在输送温度tmpdc高于固着判定温度tmpop时，能够判断为cng用喷射阀32未固着，而在输送温度tmpdc为固着判定温度tmpop以下时，能够判断为存在cng用喷射阀32固着的可能性。在这一点上，在本说明书中，利用控制装置50构成判定cng用喷射阀32是否固着的“判定部”的一个例子。

因此，在输送温度tmpdc高于固着判定温度tmpop的情况下(步骤s14：是)，控制装置50不实施自身发热处理，而将该处理转换到后述的步骤s17。另一方面，在输送温度tmpdc为固着判定温度tmpop以下的情况下(步骤s14：否)，控制装置50使用图4所示的映射表将自身发热处理的实施时间tmc设定为与输送温度tmpdc相应的值(步骤s15)。在这一点上，在本说明书中，利用控制装置50构成这样的“时间设定部”的一个例子：获取与cng用喷射阀32的温度相关的输送温度tmpdc，根据该输送温度tmpdc预测为cng用喷射阀32的温度越低则越延长自身发热处理的实施时间tmc。

接着，控制装置50在设定好的实施时间tmc的期间里实施自身发热处理(步骤s16)。在这一点上，在本说明书中，利用控制装置50构成这样的“控制部”的一个例子：在利用cng进行的内燃机运转开始之前实施在不从cng用喷射阀32喷射cng的范围内使电流流向cng用喷射阀32的电磁线圈66的自身发热处理。然后，在自身发热处理的实施结束之后，控制装置50将该处理转换到下一个步骤s17。

在步骤s17中，控制装置50允许从利用汽油进行的内燃机运转向利用cng进行的内燃机运转切换。之后，控制装置50暂时中止本处理例程。

接着，说明从利用汽油进行的内燃机运转向利用cng进行的内燃机运转切换时的作用。

在进行利用汽油的内燃机运转的过程中操作切换开关55时(步骤s11：是)，准备利用cng供给系统30供给cng。即，截止阀39开阀(步骤s12)，向cng用输送管35内供给cng。在该状态下的输送温度tmpdc为固着判定温度tmpop以下的情况下(步骤s14：否)，通过实施自身发热处理而向cng用喷射阀32的电磁线圈66通电(步骤s16)。

然后，在自身发热处理的实施结束时，允许向利用cng进行的内燃机运转切换(步骤s17)。之后，禁止从汽油用喷射阀21喷射汽油，从cng用喷射阀32喷射cng。由此，切换完成。

以上，采用上述结构和作用，能够获得以下所示的效果。

(1)在利用cng进行的内燃机运转开始之前实施在不使cng用喷射阀32开阀的情况下使该cng用喷射阀32的温度上升的自身发热处理。因此，能够在解除了cng用喷射阀32的固着之后从利用汽油进行的内燃机运转向利用cng进行的内燃机运转切换。因此，在利用cng进行的内燃机运转开始时，能够抑制在向cng用喷射阀32的通电时间内实际上从cng用喷射阀32喷射cng的时间的偏差。即，能够抑制利用cng进行的内燃机运转开始时来自cng用喷射阀32的cng喷射量的偏差。因而，能够解除cng用喷射阀32的固着，并且抑制在利用cng进行的内燃机运转开始时运转状态的稳定性下降。

(2)在作为本实施方式的燃料供给控制装置的控制装置50中，在自身发热处理中，间歇地重复使对cng用喷射阀32的电磁线圈66的通电时间tmon小于开阀所需时间tmopen的通电。其结果，能够在不从cng用喷射阀32喷射cng的情况下使cng用喷射阀32自身发热。因而，能够在不对利用汽油进行运转的内燃机10的运转状态产生任何影响的情况下解除cng用喷射阀32的固着。

(3)在预测为cng用喷射阀32的温度越低的情况下，能够预测为附着于cng用喷射阀32的油等异物的粘性越高，因此，自身发热处理的实施时间tmc越长。其结果，能够与由实施自身发热处理所引起的cng用喷射阀32的温度上升量增多相应地易于解除cng用喷射阀32的固着。

此外，在这种情况下，在能够比较容易地解除cng用喷射阀32的固着时，自身发热处理的实施时间tmc缩短。因而，能够与抑制该实施时间tmc无用地延长相应地提前开始利用cng进行内燃机运转。此外，也能够解除cng用喷射阀32的固着所需要的消耗电力量增大。

(4)在cng用喷射阀32未固着，能够判断为不需要实施自身发热处理时，不实施该自身发热处理就能够开始利用cng进行内燃机运转。因而，能够与能够抑制不必要地实施自身发热处理相应地提前从利用汽油机进行的内燃机运转切换到利用cng进行的内燃机运转。此外，也能够抑制cng用喷射阀32中的无用的电力消耗。

(第2实施方式)

接着，根据图7说明将燃料供给控制装置具体化了的第2实施方式。在本实施方式的燃料供给控制装置中，分别检查各cng用喷射阀32是否固着，仅对检测到固着的cng用喷射阀32实施自身发热处理，在此方面等与第1实施方式有所不同。因而，在以下的说明中，主要说明与第1实施方式不同的部分，对与第1实施方式相同或者相当的构成构件标注相同的附图标记而省略重复说明。

在作为本实施方式的燃料供给控制装置的控制装置50中，在利用汽油进行内燃机运转时实施固着判定处理。

即，在固着判定处理中，在将所有气缸中的1个气缸作为对象气缸的情况下，试验性地向该对象气缸供给cng，向除此之外的其他气缸供给汽油。在这种情况下，在对象气缸用的cng用喷射阀32未固着时，随着向cng用喷射阀32通电而从该cng用喷射阀32喷射cng，因此，作为cng用输送管35内的压力的输送燃料压力pdc减小。另一方面，在对象气缸用的cng用喷射阀32固着时，即使向cng用喷射阀32通电，也不从该cng用喷射阀32喷射cng，或者即使喷射，喷射量也是微量。因此，输送燃料压力pdc不发生变化，或者即使输送燃料压力pdc发生变化，其变化量也是微量。即，通过这样试验性地向与对象气缸相对应的cng用喷射阀32通电，能够判定该cng用喷射阀32是否固着。

然后，在1个cng用喷射阀32的固着判定结束时，作为对象气缸选择另一个气缸，试验性地向该对象气缸供给cng作为燃料，向除对象气缸之外的其他气缸供给汽油作为燃料。在对所有的cng用喷射阀32进行这样的固着判定后，固着判定处理的实施结束。另外，在内燃机10的1个循环中对1个气缸(即cng用喷射阀32)实施这样的固着判定处理。

接着，参照图7所示的流程图说明在利用汽油进行内燃机运转时控制装置50所执行的处理例程。另外，针对预先设定好的每个控制循环执行该处理例程。

如图7所示，在未要求向利用cng进行的内燃机运转切换的情况下(步骤s11：否)，控制装置50暂时中止本处理例程。另一方面，在要求向利用cng进行的内燃机运转切换的情况下(步骤s11：是)，控制装置50使cng供给系统30的截止阀39开阀(步骤s12)，获取cng用输送管35内的输送温度tmpdc(步骤s13)。

然后，控制装置50对所有的cng用喷射阀32依次实施上述的固着判定处理(步骤s141)。在对所有的cng用喷射阀32实施固着判定处理完成之后，控制装置50判定是否检测到固着的cng用喷射阀32(步骤s142)。在这一点上，在本说明书中，构成在要求从利用汽油进行的内燃机运转向利用cng进行的内燃机运转切换时检测固着的cng用喷射阀32的“固着检测部”的一个例子。

在未检测到固着的cng用喷射阀32的情况下(步骤s142：否)，控制装置50不实施自身发热处理而将该处理转换到后述的步骤s17。另一方面，在检测到固着的cng用喷射阀32的情况下(步骤s142：是)，控制装置50使用图4所示的映射表将自身发热处理的实施时间tmc设定为与获取的输送温度tmpdc相应的值(步骤s15)。

接着，控制装置50在设定好的实施时间tmc的期间里实施自身发热处理(步骤s16)。此时，控制装置50对固着的cng用喷射阀32实施自身发热处理，不对未固着的cng用喷射阀32实施自身发热处理。然后，在自身发热处理的实施结束之后，将该处理转换到下一个步骤s17。

在步骤s17中，控制装置50允许从利用汽油进行的内燃机运转向利用cng进行的内燃机运转切换。之后，控制装置50暂时中止本处理例程。

以上，采用本实施方式的燃料供给控制装置，除了与上述第1实施方式的效果(1)～(4)相同的效果之外，还能够获得以下所示的效果。

(5)在本实施方式的燃料供给控制装置中，利用固着判定处理判定cng用喷射阀32实际上是否固着。然而，虽然对固着的cng用喷射阀32实施自身发热处理，但不对未固着的cng用喷射阀32实施自身发热处理。因此，在检测到至少1个cng用喷射阀32的固着时，与对所有的cng用喷射阀32实施自身发热处理的情况相比较，也能够减少作为自身发热处理的实施对象的cng用喷射阀32的数量。因而，能够抑制解除cng用喷射阀32的固着时的消耗电力量增大。

(6)此外，在基于固着判定处理的结果未检测到固着的cng用喷射阀32时，不实施自身发热处理。即，与上述第1实施方式的情况相比较，不易发生尽管cng用喷射阀32实际上未固着也实施自身发热处理的现象。因而，能够抑制不必要地实施自身发热处理。

另外，上述各实施方式也可以变更为以下那样的其他的实施方式。

·自身发热处理只要能够在不从cng用喷射阀32喷射cng的范围内使该cng用喷射阀32自身发热，就也可以是与上述各实施方式不同的处理。

例如图8中双点划线所示，在cng用喷射阀32未固着的状况下，在对cng用喷射阀32的电磁线圈66施加的电压von为开阀所需电压vopen以上时，cng用喷射阀32开阀。在这种情况下，在对电磁线圈66施加的电压von小于开阀所需电压vopen时，无论cng用喷射阀32是否固着，cng用喷射阀32都仅自身发热而不会开阀。因此，如图8中实线所示，在自身发热处理中，也可以对cng用喷射阀32的电磁线圈66持续施加比开阀所需电压vopen低的电压von。通过实施这样的自身发热处理，也能够在不从cng用喷射阀32喷射cng的情况下使该cng用喷射阀32自身发热。因而，能够在不对利用汽油进行的内燃机运转产生任何影响的情况下解除cng用喷射阀32的固着。

此外，在这样对cng用喷射阀32的电磁线圈66持续施加电压von的情况下，预测为该电压von越高，则cng用喷射阀32的自身发热量越多。因此，也可以是，在预测为cng用喷射阀32的温度越低的情况下，在自身发热处理中，在小于开阀所需电压vopen的范围内越提高对电磁线圈66施加的电压von。在这样根据cng用喷射阀32的温度预测使电压von可变的情况下，也可以使自身发热处理的实施时间tmc固定。

此外，如图9中双点划线所示，在cng用喷射阀32未固着的状况下，在流向cng用喷射阀32的电磁线圈66的电流ion为开阀所需电流iopen以上时，cng用喷射阀32开阀。在这种情况下，在流向电磁线圈66的电流ion小于开阀所需电流iopen时，无论cng用喷射阀32是否固着，cng用喷射阀32都仅自身发热而不会开阀。因此，在自身发热处理中，也可以使比开阀所需电流iopen小的电流ion持续流向cng用喷射阀32的电磁线圈66。通过实施这样的自身发热处理，也能够在不从cng用喷射阀32喷射cng的情况下使该cng用喷射阀32自身发热。因而，能够在不对利用汽油进行的内燃机运转产生任何影响的情况下解除cng用喷射阀32的固着。

此外，在这样使电流ion持续流向cng用喷射阀32的电磁线圈66的情况下，预测为该ion越大，则cng用喷射阀32的自身发热量越多。因此，也可以是，在预测为cng用喷射阀32的温度越低的情况下，在自身发热处理中，在小于开阀所需电流iopen的范围内越增大流向电磁线圈66的电流ion。在这样根据cng用喷射阀32的温度预测使电流ion可变的情况下，也可以使自身发热处理的实施时间tmc固定。

·在第2实施方式中，实施固着判定处理，仅对固着的cng用喷射阀32实施自身发热处理。但是，并不限定于此，在即便有1个固着的cng用喷射阀32的情况下，也可以对包含固着的cng用喷射阀32在内的所有的cng用喷射阀32实施自身发热处理。

·也可以是，在实施自身发热处理之后，实施确认是否能够从cng用喷射阀32喷射cng的处理，只有在能够确认为能够从cng用喷射阀32喷射cng时，才允许从利用汽油进行的内燃机运转向利用cng进行的内燃机运转切换。作为确认方法，作为一个例子能够列举以下所示的方法。

即，在利用汽油进行内燃机运转的过程中，从cng用喷射阀32喷射不对排气的排放产生影响的程度的量的cng。然后，在能够检测到此时的排气的氧浓度(即在气缸内燃烧的混合气的空燃比)、输送燃料压力pdc的变化时，能够确认为能够从cng用喷射阀32喷射cng。

此外，从与作为判定对象的1个气缸相对应的cng用喷射阀32试验性地供给cng，向除此之外的其他气缸供给汽油。然后，在此时能够检测到输送燃料压力pdc的变化时，能够确认为能够从该cng用喷射阀32喷射cng。

·内燃机10的使用环境的温度越低，则附着于cng用喷射阀32的油的粘度越易于降低。因此，也可以是，内燃机10的使用环境的温度越低，则越延长自身发热处理的实施时间tmc。在这种情况下，内燃机10的使用环境的温度相当于“与cng用喷射阀32的温度相关的参数”。即使采用这样的控制结构，也能够获得与上述(3)相同的效果。

·cng用喷射阀32有时直接连接于进气歧管14。在这种情况下，与输送温度tmpdc相比，内燃机10的冷却水的温度与cng用喷射阀32的温度的相关性较高。因此，在cng用喷射阀32这样直接连接于进气歧管14的情况下，也可以是内燃机10的冷却水的温度越低，则越延长自身发热处理的实施时间tmc。在这种情况下，内燃机10的冷却水的温度相当于“与cng用喷射阀32的温度相关的参数”。即使采用这样的控制结构，也能够获得与上述(3)相同的效果。

·也可以不依赖cng用喷射阀32的温度而将自身发热处理的实施时间tmc设为固定值。在这种情况下，优选将自身发热处理的实施时间tmc设为与设想使用cng用喷射阀32的最低温度相应的长度。

·也可以在利用cng进行的内燃机运转实际上即将开始之前实施自身发热处理。

·在上述各实施方式中，在要求从利用汽油进行的内燃机运转向利用cng进行的内燃机运转切换时，也可以不进行cng用喷射阀32是否固着的判定，对所有的cng用喷射阀32实施自身发热处理。

·具备cng供给系统30的内燃机也可以是不具备汽油供给系统20的单燃料型的内燃机。在这种情况下，从内燃机起动时向内燃机的燃烧室内供给cng。因此，在由运转人员要求内燃机起动的情况下，在实施了自身发热处理之后开始内燃机运转。

·也可以将具备燃料供给控制装置的车辆具体化为作为动力源除了内燃机10之外还具备马达的混合动力车辆。在这种情况下，在利用马达的驱动使车辆行驶的状况下要求利用cng进行内燃机运转时，在利用cng进行的内燃机运转开始之前实施自身发热处理。

·在各实施方式中，气体燃料只要是能够在内燃机中燃烧的燃料且作为气体向喷射阀供给，就也可以是除cng之外的其他气体燃料(氢气等)。例如在气体燃料是氢气的情况下，作为液体燃料能够列举汽油。

此外，气体燃料也可以是lpg(液化石油气)。在lpg中混入有焦油等异物，该焦油有时会附着于喷射lpg的喷射阀。于是，在焦油的温度降低时，焦油的粘度升高，有时会导致该喷射阀的固着。因此，即使在这样的情况下，通过实施自身发热处理而使喷射阀自身发热，由此，附着于该喷射阀的焦油等异物的粘度降低，能够解除该喷射阀的固着。