SAGD采油方法与流程

本发明涉及油井开采技术领域，具体而言，涉及一种sagd采油方法。

背景技术：

sagd技术，即蒸汽辅助重力泄油技术广泛应用于稠油油藏的油田开采。双水平井sagd主要原理是在油层底部部署纵向平行的两口水平井，从上部作为注入井的水平井向油层连续注蒸汽加热油层和原油，蒸汽腔持续扩展，与油层中的原油发生热交换，被加热、降粘的原油和蒸汽冷凝水在重力作用下向下流动，从油层下部的水平设置的生产井中采出。而在这种注采方式下，原油主要靠重力作用泄流，横向扩展驱动力较弱，容易在相邻的两个蒸汽腔之间形成三角形的滞留区，特别是开采中后期，在蒸汽腔下降阶段，泄油角度逐渐变小，重力作用减弱，产油量开始大幅度递减，采油速度降低，相邻蒸汽腔之间形成三角形冷油滞留区无法有效动用。

技术实现要素：

本发明的主要目的在于提供一种sagd采油方法，以解决现有技术中的sagd采油中后期的采油效率低的问题。

为了实现上述目的，本发明提供了一种sagd采油方法，包括：步骤s1：在相邻的两组井组中建立压力差，以形成高压井组和低压井组，并维持两组井组的正常生产；步骤s2：待两组井组的生产完成后，将高压井组的生产井关闭，高压井组的注入井、低压井组的生产井和低压井组的注入井保持打开；步骤s3：调整井组的注采参数，使得井组的注采平衡。

进一步地，步骤s1中，在相邻的两组井组中，提高其中一组井组的压力使之成为高压井组，且高压井组的压力高于低压井组的压力0.2mpa至1.0mpa。

进一步地，高压井组的压力高于低压井组的压力0.2mpa至0.5mpa。

进一步地，高压井组的海拔低于低压井组的海拔。

进一步地，步骤s2中，当相邻的两组井组的蒸汽腔连通且两组蒸汽腔之间的油层下降预定的高度时，两组井组的生产完成，然后将高压井组的生产井关闭，保持通过高压井组的注入井持续向蒸汽腔中注入蒸汽或热水。

进一步地，步骤s3中，调整高压井组的注入井的注入量为80t/d至120t/d，并且保持井组的采注比为1.0至1.2。

进一步地，步骤s3中，将高压井组的生产井关闭，通过高压井组的注入井向高压井组的蒸汽腔中持续注入热水，且热水的温度大于90℃，注入量为80t/d至100t/d，低压井组保持生产，并维持井组的采注比为1.0至1.2。

进一步地，sagd采油方法还包括在步骤s1之前的预选择步骤，预选择步骤包括根据井组的蒸汽腔的扩展情况选取井组，扩展情况为井组的蒸汽腔扩展到油层的顶部并且在油层的顶部沿着油层的横向扩展1/6至1/4井距的距离。

进一步地，预选择步骤还包括选取储层物性相同和/或蒸汽腔发育情况相同的相邻两组井组。

进一步地，油层的油层孔隙度大于0.28，水平渗透率大于1000md，含油饱和度大于0.55，且油层中不含连续的泥岩和页岩夹层。

应用本发明的技术方案，通过在相邻的两个井组之间建立压力差，使得高压井组和低压井组之间产生横向驱动力，达到驱油、泄油相结合的目的，加快动用相邻井组的蒸汽腔之间滞留区中的油，提高sagd中后期采油速度及采收率。并且由于高压井组的生产井关闭，而注入井持续工作能够进一步增大井组间的横向驱动力，使得高压井组中的蒸汽会更有效地进入到低压井组中，使常规无法动用的相邻蒸汽腔之间的三角形冷油滞留区得到有效动用，从而实现大幅度提高sagd采油中后期的采收率。

附图说明

构成本申请的一部分的说明书附图用来提供对本发明的进一步理解，本发明的示意性实施例及其说明用于解释本发明，并不构成对本发明的不当限定。在附图中：

图1示出了本发明的采用sagd采油方法的井组在建立压力差初期的结构示意图；以及

图2示出了图1中的井组在建立压力差后期的结构示意图。

其中，上述附图包括以下附图标记：

10、高压井组；20、低压井组；30、生产井；40、注入井；50、蒸汽腔。

具体实施方式

需要说明的是，在不冲突的情况下，本申请中的实施例及实施例中的特征可以相互组合。下面将参考附图并结合实施例来详细说明本发明。

需要指出的是，除非另有指明，本申请使用的所有技术和科学术语具有与本申请所属技术领域的普通技术人员通常理解的相同含义。

在本发明中，在未作相反说明的情况下，使用的方位词如“上、下、顶、底”通常是针对附图所示的方向而言的，或者是针对部件本身在竖直、垂直或重力方向上而言的；同样地，为便于理解和描述，“内、外”是指相对于各部件本身的轮廓的内、外，但上述方位词并不用于限制本发明。

为了解决现有技术中的sagd采油中后期的采油效率低的问题，本发明提供了一种sagd采油方法。

如图1所示的一种sagd采油方法，包括：步骤s1：在相邻的两组井组中建立压力差，以形成高压井组10和低压井组20，并维持两组井组的正常生产；步骤s2：待两组井组的生产完成后，将高压井组10的生产井30关闭，高压井组10的注入井40、低压井组20的生产井30和低压井组20的注入井40保持打开；步骤s3：调整井组的注采参数，使得井组的注采平衡。

本实施例通过在相邻的两个井组之间建立压力差，使得高压井组10和低压井组20之间产生横向驱动力，达到驱油、泄油相结合的目的，加快动用相邻井组的蒸汽腔50之间滞留区中的油，提高sagd中后期采油速度及采收率。并且由于高压井组10的生产井30关闭，而注入井40持续工作能够进一步增大井组间的横向驱动力，使得高压井组10中的蒸汽会更有效地进入到低压井组20中，使常规无法动用的相邻蒸汽腔50之间的三角形冷油滞留区得到有效动用，从而实现大幅度提高sagd采油中后期的采收率。

在本实施例中，步骤s1中，在相邻的两组井组中，提高其中一组井组的压力使之成为高压井组10，且高压井组10的压力高于低压井组20的压力0.2mpa至1.0mpa，从而在保证整个井组的正常工作的同时，提高高压井组10和低压井组20之间的横向驱动力。

优选地，高压井组10的压力高于低压井组20的压力0.2mpa至0.5mpa。

在本实施例中，高压井组10的海拔低于低压井组20的海拔。通常情况下，油层并非是完全水平的，其一般是具有一定的倾斜度，对应地，两个相邻的井组中一个井组的海拔会整体高于另一个井组，从而使得井组与油层相匹配。本实施例是提高海拔较低的井组的压力，使之作为高压井组10，这样，通过注入井40注入到高压井组10的蒸汽或者热水就能够在自身作用下向上运动，从而更有效地与滞留区中的冷油发生热交换。

在本实施例中，步骤s2中，当相邻的两组井组的蒸汽腔50连通且两组蒸汽腔50之间的油层下降预定的高度时，产油水平快速下降，说明两组井组的生产完成，此时，井组一般已经生产使用了8-12年，然后将高压井组10的生产井30关闭，保持通过高压井组10的注入井40持续向蒸汽腔50中注入蒸汽或热水，低压井组20保持正常生产，从而在低压井组20和高压井组10之间建立起横向驱动力，开始对滞留区中的冷油进行开采。

在本实施例中，步骤s3中，调整高压井组10的注入井40的注入量为80t/d至120t/d，并且保持井组的采注比为1.0至1.2，直至生产结束。

具体地，将高压井组10的生产井30关闭，通过高压井组10的注入井40向高压井组10的蒸汽腔50中持续注入热水，且热水的温度大于90℃，注入量为80t/d至100t/d，低压井组20保持生产，且低压井组20的注汽量为80t/d至100t/d，并维持井组的采注比为1.0至1.2之间，优选为1.1。由于在sagd生产末期，蒸汽腔50周围的滞留区已经形成一定的温度场，无需过高热量就可实现流动，在此阶段高压井组10用热水代替蒸汽注入可以达到补充压力、驱替原油的效果，实现降低热损失、提高油汽比的目的。

在本实施例中，sagd采油方法还包括在步骤s1之前的预选择步骤，预选择步骤是根据井组的情况选择合适的井组实施sagd采油方法，预选择步骤包括根据井组的蒸汽腔50的扩展情况选取井组，扩展情况为井组的蒸汽腔50扩展到油层的顶部并且在油层的顶部沿着油层的横向扩展1/6至1/4井距的距离，此时，井组一般已经生产使用了5-8年，蒸汽腔50整体呈v字形，在两个蒸汽腔50的v字形的区域之间形成的三角形区域即为滞留区，如图1至图2所示的过程，当高压井组10和低压井组20之间刚产生压力差时，滞留区顶部的油会首先与热气发生热交换从而变为流动的油，并从在重力的作用下流到生产井30中，由生产井30中采出，随着生产过程的推进到达后期时，滞留区的油会由上向下会逐渐发生热交换从而被采出，从而将滞留区中的油采出。

可选地，预选择步骤还包括选取储层物性相同和/或蒸汽腔50发育情况相同的相邻两组井组。相邻两组井组的储层物性和蒸汽腔50发育情况并不需要完全相同，只需要大致相同或者相似即可，一般情况下，相邻的两个井组的储层物性和蒸汽腔50发育情况均是相似的。

可选地，油层的油层孔隙度大于0.28，水平渗透率大于1000md，含油饱和度大于0.55，且油层中不含连续的泥岩和页岩夹层。

优选地，油层的油层孔隙度为0.3至0.34，水平渗透率为2000md至2200md，垂直渗透率与水平渗透率比值为0.6至0.8，含油饱和度为0.7至0.76。

本实施例的sagd采油方法的实施过程如下：

(1)进行油藏粗筛选，所选油层埋深240m，连续油层厚度22m，油层孔隙度0.32，水平渗透率2100md，垂直渗透率与水平渗透率比值0.7，含油饱和度0.73，油层中不发育连续的泥岩、页岩夹层，50℃条件下脱气原油粘度2.9万厘泊。

(2)该油藏部署sagd井距为80m，水平段长度400m，生产水平井距油层底部2m，注汽水平井与生产水平井间距5m，选取储层物性相近的相邻两组sagd，两井组同时投产，操作压力为2.8-3.0mpa；转sagd生产6年后，从监测结果来看，蒸汽腔50均已到顶并横向扩展18-30m。

(3)调整其中一井组的操作压力，使其高于邻井0.2-0.5mpa，两井组的注汽量为100-150t/d，采注比为1.0-1.2，两井组维持此状态持续sagd生产，3.5年后，两井组蒸汽腔50已经融合，并下降至一定高度，采油水平开始大幅度降低。

(4)将高压井组10的生产井30关井，注入井40转为持续注热水，热水温度大于90℃，注入量为80-100t/d，低压井继续sagd生产，注汽量为80-100t/d，维持整体采注比1.1左右，直至结束。

与同区块常规sagd相比，实施此方法的两井组sagd中后期采油速度平均提高45％，最终采收率平均提高15.6％，油汽比基本不变。

需要说明的是，上述实施方式中的数据是实际施工是采用的数据，其可以根据实际情况进行相应的调整。

从以上的描述中，可以看出，本发明上述的实施例实现了如下技术效果：

1、解决了现有技术中的sagd采油中后期的采油效率低的问题；

2、加快动用相邻蒸汽腔之间滞留区中的油，提高sagd中后期采油速度及采收率；

3、操作简单，便于实施。

显然，上述所描述的实施例仅仅是本发明一部分的实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都应当属于本发明保护的范围。

需要注意的是，这里所使用的术语仅是为了描述具体实施方式，而非意图限制根据本申请的示例性实施方式。如在这里所使用的，除非上下文另外明确指出，否则单数形式也意图包括复数形式，此外，还应当理解的是，当在本说明书中使用术语“包含”和/或“包括”时，其指明存在特征、步骤、工作、器件、组件和/或它们的组合。

需要说明的是，本申请的说明书和权利要求书及上述附图中的术语“第一”、“第二”等是用于区别类似的对象，而不必用于描述特定的顺序或先后次序。应该理解这样使用的数据在适当情况下可以互换，以便这里描述的本申请的实施方式能够以除了在这里图示或描述的那些以外的顺序实施。

以上所述仅为本发明的优选实施例而已，并不用于限制本发明，对于本领域的技术人员来说，本发明可以有各种更改和变化。凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。