本发明涉及一种缝洞型碳酸盐岩油藏水驱采收率计算方法，属于油田开发技术领域。
背景技术：
碳酸盐岩油藏在世界已探明储量中占有很大比例(约占60％)，但目前对碳酸盐岩油藏认识不够。其中缝洞型油藏开发及提高采收率研究存在极大难点，理论研究存在大量空白，在缝洞型油藏储量评估、开发上研究较少，可用于采收率计算的方法很少。
技术实现要素：
本发明克服了现有技术中的不足之处，提供一种借助缝洞型油藏室内多因素水驱物理模拟实验结果统计得到的缝洞型碳酸盐岩油藏水驱采收率计算方法。
本发明解决上述技术问题所提供的技术方案是：一种缝洞型碳酸盐岩油藏水驱采收率计算方法，包括以下步骤：
步骤s10、对目标油藏储层的类型进行判断，以及收集目标油藏的实际参数；
步骤s20、根据收集到的目标油藏实际参数按照参数量化规则转化为公式自变量；
步骤s30、最后将公式自变量按照赋值规则在公式中进行赋值，从而计算得到实验室油藏水驱采收率：
y＝35.071+7.318x1-15.183x2+3.766x4-11.792x5-7.851x6
+4.686x7+7.151x8+2.615x9-0.405x10+6.28x11
式中：y为采收率；x1为单体大溶洞类储层的表达符号；x2为裂缝孔洞类储层的表达符号；x3为模块数；x4为低注高采的表达符号；x5为高注低采的表达符号；x6为注水井数；x7为对称注水的表达符号；x8为短注长停的表达符号；x9为长注短停的表达符号；x10为注水速度；x11为总注水量。
进一步的技术方案是，所述步骤s10中目标油藏判断为单体大溶洞类储层、裂缝-溶洞类储层或裂缝-孔洞类储层。
进一步的技术方案是，所述实际参数包括局部连通规模、注采井位部署、注水井数、注水速度、注水方式、总注水量。
进一步的技术方案是，所述局部连通规模包括小型、中型和大型；注采井位部署包括低注高采、高注低采和等高注采；所述注水方式包括对称注水、短注长停、长注短停，所述注水速度包括低速注水、温和注水、高速注水。
进一步的技术方案是，所述步骤s20中具体的参数量化规则为：局部连通规模为小型时，模块数x3的取值为1；中型时，模块数x3的取值为2；大型时，模块数x3的取值为3；
注水速度为低速注水时，注水速度x10取值为5；温和注水时，注水速度x10取值为10；高速注水时，注水速度x10取值为20；
总注入量为0～10万吨时，总注水量x11取值为1；10～20万吨时，总注水量x11取值为2；20～30万吨时，总注水量x11取值为3；30万吨以上时，总注水量x11取值为4。
进一步的技术方案是，所述步骤s30中的赋值规则为：当储层类型为单体大溶洞类储层时，x1的取值为1，x2的取值为0；裂缝-溶洞类储层时，x1的取值为0，x2的取值为1；裂缝-孔洞类储层时，x1的取值为0，x2的取值为0；
当注采井位部署为低注高采时，x4的取值为1，x5的取值为0；高注低采时，x4的取值为0，x5的取值为1；等高注采时，x4的取值为0，x5的取值为0；
当注采方式为对称注水时，x7的取值为1，x8的取值为0，x9的取值为0；短注长停时，x7的取值为0，x8的取值为1，x9的取值为0；长注短停时，x7的取值为0，x8的取值为0，x9的取值为1。
本发明的有益效果：本发明克服了现有技术中的不足之处，提供一种借助缝洞型油藏室内多因素水驱物理模拟实验结果统计得到的采收率计算公式。通过利用遵循相似准则、实验结果可以相对真实准确地反映矿场实际的开发开采情况的水驱物模实验，将矿场生产参数对等转化为公式所需的变量参数，从而计算出缝洞型油藏水驱采收率，此公式量化了影响采收率计算结果的因素，并简化了采收率计算参数，计算结果真实可靠，对矿场生产具有科学的指导意义。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明做更进一步的说明。
本发明的一种缝洞型碳酸盐岩油藏水驱采收率计算方法，包括以下步骤：
步骤s10、对目标油藏储层的类型进行判断，以及收集目标油藏的实际参数；实际参数包括局部连通规模、注采井位部署、注水井数、注水速度、注水方式、总注水量；
步骤s20、根据收集到的目标油藏实际参数按照参数量化规则转化为公式自变量；
步骤s30、最后将公式自变量按照赋值规则在公式中进行赋值，从而计算得到实验室油藏水驱采收率：
y＝35.071+7.318x1-15.183x2+3.766x4-11.792x5-7.851x6
+4.686x7+7.151x8+2.615x9-0.405x10+6.28x11
式中：y为采收率；x1为单体大溶洞类储层的表达符号；x2为裂缝孔洞类储层的表达符号；x3为模块数；x4为低注高采的表达符号；x5为高注低采的表达符号；x6为注水井数；x7为对称注水的表达符号；x8为短注长停的表达符号；x9为长注短停的表达符号；x10为注水速度；x11为总注水量。
上述公式中的局部连通规模、注水速度及总注水量按照表1中的量化规则转化为公式量化参数；储层类型、注采井位部署及注采方式这三个定性参数则通过表2中的自变量赋值规则进行量化。
整体上自变量x1～x11，实际涉及到的参数赋值为1，未涉及的参数赋值为0。代入公式，即可得到对应条件下的缝洞型油藏水驱采收率理论标定值。
表1实际参数量化规则
表2自变量赋值规则
实施例一
现场实际开发例:
以s80单元tk663井组中的tk663-tk646注采井对的开发为例，实际油田开发注采数据如下：
表1tk663-tk646实际注采制度
实验数据转化
以上实际开发例参数转化为下列实验条件：
表2tk663-tk646实验参数
代数计算
y＝35.071+7.318x1-15.183x2+3.766x4-11.792x5-7.851x6
+4.686x7+7.151x8+2.615x9-0.405x10+6.28x11
根据转化的实验条件，本例中公式各参数取值分别为：
x1＝0x2＝0x3＝2x4＝1x5＝0x6＝1x7＝1x8＝0x9＝0x10＝10x11＝1
由此公式计算得采收率为33.216％
而实际采收率为28.87％
偏差为4.346％。
以上所述，并非对本发明作任何形式上的限制，虽然本发明已通过上述实施例揭示，然而并非用以限定本发明，任何熟悉本专业的技术人员，在不脱离本发明技术方案范围内，当可利用上述揭示的技术内容作出些变动或修饰为等同变化的等效实施例，但凡是未脱离本发明技术方案的内容，依据本发明的技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、等同变化与修饰，均仍属于本发明技术方案的范围内。