本发明涉及一种用于往复式活塞机的、特别是用于内燃机的长度可调连杆，包括：至少一个第一杆件，该第一杆件具有小连杆销眼，以及第二杆件，第二杆件具有大连杆销眼，这两个杆件能以伸缩的方式相对于彼此移动和/或在彼此之中移动，其中，第二杆件形成导向筒，而第一杆件形成活塞元件，该活塞元件可以在导向筒中纵向移位，其中，在面对大连杆销眼的活塞元件的那侧上，在第二杆件和活塞元件之间夹出第一高压室，至少一个第一油通道通向该第一高压室内，特别是，沿第一高压室的方向打开的第一止回阀布置在该第一油通道中，其中，至少一个第一回流通道从第一高压室延伸，该第一回流通道的出流截面可以由在第一位置的控制阀关闭，且可以在第二位置由控制阀打开，其中，控制阀优选地具有控制活塞，该控制活塞可以在连杆的第二杆件的容纳孔中轴向移位，特别是，该控制活塞可以借助于复位弹簧移动到第一位置上并且可以借助于致动力来克服复位弹簧的力移动到第二位置上。通过改变内燃机的压缩，全负荷可以在低压缩比下运行，而部分负荷和启动可以在增大的压缩比下运行。在这种情况下，油耗在部分负荷范围内得到改善，压缩压力在启动过程中使用增大的压缩比来增大，而峰值压力在高功率下用减小的压缩比来减小，并且防止爆震。使用偏心活塞销或曲柄轴的偏心曲柄销来调整压缩比是已知的。此外，已知用来改变压缩比的是，使用其在曲轴箱中的偏心安装来升高整个气缸体或降低整个曲柄轴承。文献US2,217,721A公开了具有长度可调连杆的内燃机，该长度可调连杆具有第一和第二杆件，该杆件可以相对于彼此移动和/或以伸缩方式在彼此中移动。在两个杆件之间夹出高压室，油通道通向该高压室。为了使用油来重新充填和排空高压室并且因此为了连杆的长度调整，提供了具有可以轴向移位的闭合件的控制阀，该闭合件可以借助于复位弹簧移动到第一关闭位置上且可以通过油压克服复位弹簧的力移动到第二打开位置上。进一步地，分别具有用来调整杆长的液压伸缩机构的诸连杆从文献FR2857408A1、WO02/10568A1、DE19835146A1、US4195601A、US4124002A和US2134995A中得知。WO2013/092364A1描述了包括第一杆件和第二杆件的内燃机的长度可调连杆。两个杆件可以相对于彼此移动和/或以伸缩方式在彼此中移动，其中，第二杆件形成导向筒，而第一杆件形成活塞元件，该活塞元件可以在导向筒中纵向移位。在第一杆件和第二杆件之间夹出第一高压室，至少一个第一油通道通向该第一高压室。油通道的流入可以通过控制活塞来控制，该控制活塞可以在容纳钻孔中轴向移位。控制活塞借助于复位弹簧移动到第一位置上，且通过油压克服复位弹簧的力移动到第二位置上。AT512334A1公开了包括诸杆件的类似长度可调连杆，诸杆件可以以伸缩方式移动，其中，诸杆件可以通过锁定单元机械地锁定在至少一个移动位置上。在该实例中，锁定单元具有滑动件，该滑动件可以在杆件的容纳钻孔中横向于连杆的纵轴线、在锁定位置和松开位置之间移动。在该实例中，滑动件具有楔状区，该楔状区与另一杆件的对应楔状区相互作用。滑动件的偏转通过施加压力到滑动件的端面以克服复位弹簧的力来液压地进行。不利的是，锁定单元占用相对较大量的结构空间。此外，不利的是，使用加工复杂的相对大量部件。相应应用的最佳楔角的确定需要额外开发工作。因此所有已知建议需要高水平的设计和/或控制费用。本发明的目的是避免这些缺点并且提供改变压缩比的简单解决方案。这根据其中活塞元件被设计为双作用活塞、优选地为多级(差动)活塞的发明实现。在两端处都可工作的活塞在目前使用中是油施加到其上的活塞或在相对两端上都可液压工作的活塞。多级(差动)活塞是具有不同尺寸的有效区域的活塞，其中，有效区域之一被设计为环形区，而另一有效区域例如被设计为圆形区。不仅在与控制阀的第一位置有关的伸出位置上，而且在与控制阀的第二位置有关的缩回位置上，第一杆件可以相对于第二杆件被液压地锁定。优选地可规定，在朝向小连杆的活塞元件的端部上，在固定连接到第二杆件的保持件和活塞元件之间夹出第二高压室，至少一个第二油通道通入该第二高压室，优选地沿第一高压室的方向打开的第二止回阀布置在该第二油通道中。为了能够降压，至少一个回流通道可以从第二高压室开始，其出流截面可以通过控制阀在第二位置关闭且可以在第一位置打开。第一和第二高压室分别沿大连杆销眼的方向或沿小连杆销眼的方向固定位置。如果沿控制阀的方向打开的回流油门布置在至控制阀的进油管线中，该进油管线优选地从大连杆销眼开始，则是特别有利的。回流油门可以由沿控制阀的方向打开的止回阀和布置成与其平行的油门孔构成，其中，回流油门可以具有例如设置有油门孔的弹簧加载阀板，该阀板借助于阀簧与打开方向相反向地按压到阀座上例如，在DE19612721A1中公开了这种类型的回流油门。在一方面，高压室的快速充填可以借助于回流油门通过回流油门的打开止回阀进行。在另一方面，由连杆调整引起的回压波被减弱，并且沿大连杆销眼方向的回流保持得较小。高压室的压力油供应从连杆的大连杆销眼或大杆轴承通过入流管线进行。控制阀的控制活塞的容纳孔的轴线优选地布置成在连杆的纵向中心平面内垂直于杆纵向轴线。为了能够简单制造第二油通道和第二回流通道，如果第二油通道和/或第二回流通道布置在包围杆纵向轴线的连杆的纵向中心平面外并因此与容纳孔侧向相邻，则是有利的。侧向第二油通道和第二回流通道与容纳孔之间的连接通过短横向孔形成。第一油通道和第一回流通道可以布置在纵向中心平面上。第二油通道和第二回流通道可以钻成从连杆的大连杆销眼延伸。第一油通道和第一回流通道的产生可以从导向筒的侧面进行。如果至第一油通道的进油截面可以借助于控制阀在第二位置上关闭且可以在第一位置上打开，则可以实施改变压缩比的可靠且简单解决方案，其中，优选地，第二油通道的进油截面可以借助于控制阀在第一位置上关闭且可以在第二位置上打开。在本发明的一个特别简单实施例变型中，该变型具有极其紧凑构造，可规定，仅第一和第二回流通道可以借助于控制阀控制。控制活塞因此可以保持非常短。控制活塞的致动优选地借助于油压克服复位弹簧的力液压地进行。可替代地或此外，可规定，电磁地进行控制活塞的致动，其中，优选地，控制活塞由铁磁材料构成或具有永久磁铁元件，该永久磁铁元件与布置在曲轴箱中的感应线圈相互作用。控制活塞可以借助于至少一个锁定元件锁定在至少一个位置上，该锁定元件优选地由弹簧加载的压力部件形成，其中，优选地，锁定元件具有弹簧加载的压力体，该弹簧加载的压力体横向于其运动方向作用在控制活塞上。在下文中将根据附图更详细解释本发明。附图中：图1示出了在切换阀的第一切换位置上的第一实施例变型中的沿图2中的线I-I的根据本发明的连杆的剖视图；图2示出了该连杆的侧视图；图3示出了在切换阀的第二切换位置上的类似于图1的连杆的剖视图；图4示出了沿图1中的线IV–IV的连杆的剖视图；图5示出了沿图1中的线V–V的连杆的剖视图；图6示出了图1所示的控制阀的第一切换位置的切换布置的示意图；图7示出了图3所示的控制阀的第二切换位置的切换布置的示意图；图8示出了来自图1的细节VIII；图9示出了来自图3的细节IX；图10示出了在具有在旋转到剖面上的第二油通道和第二回流通道的切换阀的第一位置上的第二实施例变型中的类似于图1的根据本发明的连杆的剖视图；图11示出了在切换阀的第二切换位置上的该连杆；图12示出了图10所示的控制阀的第一切换位置的切换布置的示意图；图13示出了图11所示的控制阀的第二切换位置的切换布置的示意图；以及图14示出了第三实施例变型中的根据本发明的连杆。在实施例变型中，功能上等效的部件设有相同附图标记。在各图中，示出了两件式连杆1，两件式连杆1包括用于活塞销轴承3的小连杆销眼2，活塞销轴承3在图8中可见，以及包括用于内燃机的曲柄销轴承5(参见图10和图11)的大连杆销眼4。小连杆销眼2和大连杆销眼4的旋转对称轴线分别用2a和4a标示。连杆1的纵向轴线用1a标示，而连杆1的纵向中心平面用ε标示(图2)，该纵向中心平面ε垂直于小连杆销眼2和大连杆销眼4的旋转对称轴线2a和4a并包含连杆1的纵向轴线1a。连杆1具有上第一杆件6和下第二杆件9，第一杆件6具有小连杆销眼2，第二杆件9具有大连杆销眼4。第一杆件6可以相对于第二杆件9在伸出位置A(图1、图6、图8、图10和图12)和缩回位置B(图3、图7、图9、图11和图13)之间以调整范围ΔL沿连杆1的纵向轴线1a的方向调整，该调整范围ΔL在图1、图8和图10中可见。具有固定螺钉17的大致圆筒形活塞元件7固定在上第一杆件6中，固定螺钉17在示例性实施例中由六角螺钉形成。在图1和图3所示的实施例变型中，固定螺钉17的螺钉头从活塞元件7突出，在图10和图11所示的第二实施例变型中，螺钉头沉埋在活塞元件7中。活塞元件7在连杆1的下第二杆件9的导向筒8中被引导，使得其可以轴向移动，其中在活塞元件7的面向大连杆销眼4的第一端面7a和在两个杆件6、9的至少一个位置上的第二杆件9之间夹出第一高压室10。如从图1和图3中显见的，在第一示例性实施例中，固定螺钉17的螺钉头从活塞元件7的第一端面7a突入第一高压室10，然而，由于仅有效区域在轴向方向上的投影是相关的，因此这对功能没有影响。朝第一高压室10定向的活塞元件7的有效区域部分地由第一端面7a且部分地由固定螺钉17的螺钉头的端面构成。被设计为多级(差动)活塞的活塞元件7具有第二端面7b，第二端面7b朝向小连杆销眼2，并且与第二高压室11上接界，第二高压室11的圆柱形侧面由第二杆件9的导向筒8形成。多级(差动)活塞一般被理解为具有不同大小的有效面积的活塞-在本实例中“在两端处可工作的活塞”，其中，有效区域之一(这里：朝第二高压室11定向的有效区域)被设计为环形区，而另一有效区域被设计为圆形区。这里所述的压缩比可以通过不同的有效区域(面积)来实施。环状第一和第二端面7a、7b形成致动介质的压力接合区，该致动介质被引入高压室10、11并被加压，例如是机油。机油通过第一油通道20施加到活塞元件7的第一端面7a，第一端面7a与第一高压室10接界，沿第一高压室10的方向打开的第一止回阀21布置在第一油通道20中。第一高压室10可以通过其减压的第一回流通道22从第一高压室10延伸。第二油通道30通向第二高压室11内，沿第二高压室11的方向打开的第二止回阀31布置在第二油通道30中，第二高压室11与活塞元件7的第二端面7b接界。油压可以通过该第二油通道施加到第二高压室11。通过从第二高压室11延伸的第二回流通道32对第二高压室11进行减压。油的进油、截止和排放由控制阀13控制，控制阀13具有控制活塞15，并且以已知的方式通过在油泵(未更详细示出)的油压借助于压力调节阀(也未示出)来控制，控制活塞15可以在容纳(钻)孔14中在第一位置和第二位置之间轴向移动，其中，例如，致动器(未示出)或多或少对在油泵的调节阀中的弹簧进行预张紧。通过移动控制活塞15，要么第一回流通道22要么第二回流通道32可以打开或截止，其中，另一回流通道32、22分别截止或打开。在图1至图9所示的第一实施例变型中，控制活塞15仅打开或关闭第一回流通道22和第二回流通道32。第一油通道20和第二油通道30不受控制活塞15控制。相比之下，在图10至12所示的实施例中控制活塞15具有用来激活第一油通道20和第二油通道30的第一活塞元件15a以及用来激活第一回流通道22和第二回流通道32的第二活塞元件15b，其中，在两个活塞元件15a、15b之间，优选地布置在环形槽15c中的径向孔15d形成到控制活塞15中，该孔通入控制活塞15的轴向孔15e。轴向孔15e被设计为沿供油通道28的方向打开，供油通道28从大连杆销眼4或曲柄销轴承5延伸并通入容纳孔14。图1示出了在伸出位置A上的第一实施例变型中的连杆1，伸出位置A与高压缩比有关并且与图6示意性所示的控制阀13的第一位置相关，而图3示出了在缩回位置B上的连杆1，缩回位置B与低压缩比有关并且与图7示意性所示的控制阀13的第二位置相关。图10示出了在伸出位置A上的具有高压缩比的连杆1，在第二实施例变型中，该连杆包括旋转到剖面上的第二油通道30和第二回流通道32，伸出位置A与高压缩比有关并与图12所示的控制阀13的第一位置相关。图11也具有旋转到剖面上的第二油通道30和第二回流通道32，并示出在缩回位置B上的来自图10的连杆，缩回位置B与低压缩比有关并与图13所示的控制阀13的第二位置相关。在低负荷下，油压通过油泵以取决于速度和负荷的方式调节到低压力，例如到1.8巴。在这种情况下—如图1和图6所示在控制活塞的容纳孔14内—由于复位弹簧16的弹簧力大于由油压引起的控制活塞15的活塞力，因此控制活塞15在低油压水平下由于复位弹簧16的力被压靠在第一止挡件18上，容纳孔14横向于连杆1的纵向轴线布置。在这个位置上，流动连接产生于曲柄销轴承5的油供应和第一止回阀21之间，第一止回阀21通入位于活塞元件7的第一端面7a下方的第一高压室10内。只要内燃机的活塞借助于其惯性力将两个连杆件6、9拉开，油就通过第一止回阀21流入第一高压室10直到第一高压室10被充满。高压室10的容积由保持件33来限界，并且其限定活塞元件7的最大可能冲程，保持件33被旋入第二杆件9的轴部分9a中并由止挡套筒形成。长度可调连杆1的连杆的调整长度ΔL可以根据该止挡套筒的长度任意设定。机油经由布置在活塞元件7的第一端面7a下面的第一油通道20中的第一止回阀21由惯性力抽吸。控制活塞15通过其筒套19将从第一高压室10延伸的第一回流通道22截止。吸入的油不会逸出并且是不可压缩的。因此，包含第一杆件6的活塞元件7被升高并且连杆1因此变成更长。这样，可以在低油压下设定较高压缩比。当连杆1被拉开时，活塞元件7通过第二回流通道32使环状第二高压室11的出油口移位，控制阀13的控制活塞15在该第一位置下释放。油根据图1、图6、图10和图12所示的箭头R流向内燃机的曲轴箱。如果油泵的调节压力在更高负荷下—也以取决于负荷和速度的方式—调节到更高水平，例如到3.5巴时，如图3和图11所示，因为由油压引起的控制活塞15的活塞力强于复位弹簧16的弹簧力，所以控制活塞15在其容纳孔14内由机油压靠在第二止挡件23上。在这种情况下，复位弹簧16被压缩。第二止挡件23可以例如由复位弹簧16的导向件和/或插入容纳孔14的凹槽中的锁环24形成。在这个位置上，流动连接产生于第一高压室10和第二止回阀31之间，第二止回阀31布置在通向第二高压室11的第二油通道32中。因为从第一高压室10通过第一回流通道22的出流由控制活塞15打开，所以气体力将包含活塞元件7的第一杆件6沿大连杆销眼4的方向在图中向下压。因在该第一高压室10中的气体力产生的压力，其可能达到燃烧室中的气体压力量的大约20倍，现在有助于充满环状第二高压室11。通过第二回流通道32从该第二高压室11的出流在这个第二位置上由控制活塞15截止。在这个第二位置上，来自燃烧室(未更详细示出)的气体压力将活塞元件7完全向下压，由此获得较小压缩比。由于所产生的压力，连杆1的第一杆件6沿大连杆销眼4的方向在图中向下压靠在导向筒8的活塞侧端面12上，在第一杆件6的缩回位置，端面12构成活塞元件7的止挡件。活塞元件7可以不再升高，因为油通过第二止回阀31到达高压室11，第二止回阀31持续打开，以填充第二高压室11，并且因此活塞元件7还保持压靠在袋状孔的底部。第一止回阀21通过第一高压室10中的升高压力保持在其关闭位置上。在第二实施例变型中，在图13中，第一油通道20此外也被左侧活塞元件15a阻挡。由于第二高压室11的容积小于第一高压室10的容积，因此在第二高压室11中不再有空间的油必须能够通过进油管线25沿曲柄销轴承5的方向流出，进油管线25具有回流门29，并且回流门29具有通入大连杆销眼的供油通道28。这实现在于，在定位杆15的第二位置上，机油的第一回流通道22由控制活塞15打开，如从图7和图13可见。特别有利的是，即使在内燃机的较低怠速范围内，当发动机油压低于调节压力时，也可以设定较高压缩比，这改善了在低负荷范围内的消耗并使冷启动更容易。为了保持高压缩比较长时间，因导向筒8与第一高压室10的间隙而引起的泄漏损失必须在活塞7的第一端面7a下面被重新充填到其中。这通过如下方式来实现：活塞(未更详细示出)和第一杆件6的惯性力将机油穿过进油管线25通过第一止回阀21(再充填阀)吸入到位于第一端面7a下面的第一高压室10。在后续压缩冲程过程中，高压再次积聚并且第一止回阀21在的小球21a防止油从第一高压室10逸出。这个步骤在每个工作周期过程中重复。如果人们想要再次降低压缩比，则增加油泵的调节压力，并且油压将控制活塞15压靠在第二止挡件23上，且通过进油管线25的第一回流管22和至曲柄销轴承5的供油通道28之间的流动连接因此被断开。气体压力将活塞元件7向下压，并且较低压缩比被再次设定。控制活塞15仅通过油压和复位弹簧16在低油压下在止挡件18之间和在高油压下在止挡件23之间、在其容纳孔14中来回推动。活塞元件7具有防转动元件34，防转动元件34在第一示例性实施例(参见图1和图2)中由形成在其侧表面中的轴向槽26形成，圆柱形销27接合在轴向槽26中。“轴向地”这里是指基本上平行于连杆1的纵向轴线1a，而相比之下，圆柱形销27径向地、即基本上垂直于所述纵向轴线1a接合在轴向槽26中。在第二实施例变型(参见图10和图11)中，防转动元件34具有在活塞元件7的第一端面7a中的轴向孔26a，相应地布置在第二杆件9中的圆柱形销27接合在轴向孔26a中，接合在孔26a内的圆柱形销27的长度大于调整路径ΔL。销27防止活塞元件7且因此第一杆件6相对于第二杆件9旋转。控制活塞15的容纳孔14的油供应通过进油管线25和供油通道28进行。其通入大连杆销眼4并因此具有至曲柄销轴承5的流动连接。布置在供油通道28中的回流油门29由沿控制阀13的方向打开的止回阀29a和布置成与其平行的油门孔29b构成，其中，回流油门29可以例如具有—如本身已知的—设有油门孔的弹簧加载阀板，该弹簧加载阀板通过阀簧与打开方向相反向地按压到阀座上(未更详细示出)。第一高压室10的快速充填可以由沿切换阀13的方向打开的回流油门的止回阀29a确保。在另一方面，由两个杆件6、9相对于彼此的调整产生的压力波可以关于曲柄销轴承3的区域被减弱，但沿曲柄销轴承3的流量可以保持较小。并联的油门孔29b和止回阀29a可以容纳在共同的圆筒体(未示出)中。为组装考虑，第一杆件6和活塞元件7实施为不同部件并且通过固定螺钉17固定地彼此相连。固定螺钉17的螺纹有利地位于具有足够大横截面积的第一杆件6的区域中，并因此位于杆件6的弯折区域外。螺钉连接必须尺寸设置成足以能够吸收惯性力。作为通过油压克服复位弹簧16的复位力的致动的替代方式，控制活塞15的致动也可以通过布置在曲轴箱40中的感应线圈41电磁地进行，如图14示意性所示。在这种情况下，控制活塞15可以由铁磁材料构成或可以具有永久磁铁元件42并且可以借助于电磁力在两个位置之间来回移动，这两个位置可以借助于锁定元件43、44锁定。作为其替代，磁性控制活塞15—如在图1至图13所示的第一和第二实施例变型中的—可以通过复位弹簧16移动到对应于第一杆件6的伸出位置的第一位置上，并且克服复位弹簧16的力—但现在电磁地—移动到对应于第一杆件6的缩回位置B的第二位置上。锁定元件43、44可以例如由弹簧加载压力体形成，压力体横向于其移动方向作用在控制活塞15上，其中，在锁定位置，压力体接合在控制活塞15的凹槽或凹口中。连杆1的连杆移动空间在图14中用附图标记45表示。