一种高电压大电流一体化发生装置的制作方法

1.本发明涉及电气测量技术领域，具体而言，涉及一种高电压大电流一体化 发生装置。


背景技术：

2.传统的高电压大电流发生器为分体式高电压发生装置和大电流发生器，且 大电流发生器多为低压设备，不能耐受高电压，所以在开展试验工作时需要分 别接线，影响工作效率。同时在进行校准、检定或现场试验时，需要将高电压 大电流发生器分别运输到现场。由于高电压大电流发生器为分体式，由多个部 件组成，容易造成较小部件的遗落，拆装和运输过程中易受到颠簸的影响导致 结构发生轻微的改变，使其准确性能、绝缘强度发生改变，轻则影响校准、检 定工作时数据的准确性，重则会发生高电压大电流发生器损坏。传统的高电压 或大电流发生器多为短时运行而设计，长时间工作会加速绝缘老化导致损坏。


技术实现要素：

3.鉴于此，本发明提出了一种高电压大电流一体化发生装置，旨在解决现有 高电压大电流发生器为分体式拆装和运输过程中易受到颠簸影响的问题。
4.本发明提出了一种高电压大电流一体化发生装置，该装置包括：安装底座； 设置在所述安装底座上的大电流发生器；设置在所述大电流发生器正上方的高 电压发生器；设置在所述大电流发生器和所述高电压发生器之间的绝缘套管， 其两端分别套设在所述大电流发生器、所述高电压发生器的凸起部上；设置在 所述大电流发生器上的储油柜，其与所述大电流发生器、所述高电压发生器相 连通；设置在所述大电流发生器上的电流电压输出端，其与所述大电流发生器、 所述高电压发生器相连接，用于输出高电压大电流。
5.进一步地，上述高电压大电流一体化发生装置，所述高电压发生器的下方 设有引线输入端，其连接有电源控制系统，用于向所述大电流发生器、所述高 电压发生器供电并控制其输出，还用于向所述大电流发生器、所述高电压发生 器对一次电流电压端的输出值的测量。
6.进一步地，上述高电压大电流一体化发生装置，所述电源控制系统包括： 电源输入模块、电源保护模块、升压/升流模块、升压/升流控制模块以及测量 反馈模块；其中，所述电源输入模块用于将交流电压整流为直流电压，通过逆 变电路逆变成交流电压，并通过控制开关管调节输出电压的大小；所述电源保 护模块的输入端与所述电源输入模块、所述测量反馈模块相连接，输出端与所 述升压/升流模块相连接，用于进行过压、过流保护；所述测量反馈模块用于获 取所述大电流发生器、所述高电压发生器的测量绕组的电压/电流值，对获取的 电压/电流值进行取样以据此产生脉宽调制信号并发送给所述升压/升流控制模 块；所述升压/升流控制模块的输入端与所述测量反馈模块相连接，输出端与所 述升压/升流模块相连接，用于采用plc人机界面控制升压电路和升流电路； 所述升压/升流模块的输入端分别与所述电源输入电路、所述电源保护电路、所 述升压/升流控制模块相连
接，用于采用脉宽调制进行升压电路和升流电路的调 压，并输入至所述引线输入端。
7.进一步地，上述高电压大电流一体化发生装置，所述升压/升流控制模块的 plc人机界面控制。
8.进一步地，上述高电压大电流一体化发生装置，所述大电流发生器的绕组 绝缘结构采用倒立式吊环形电容型绝缘结构；和/或，所述高电压发生器的主绝 缘绝缘结构采用正立式电容型绝缘结构。
9.进一步地，上述高电压大电流一体化发生装置，所述装置的容量为60kva， 额定电压为300kv、额定一次电流为6ka。
10.进一步地，上述高电压大电流一体化发生装置，所述大电流发生器的测量 绕组铁芯材质呈环形结构且采用坡莫合金材质。
11.进一步地，上述高电压大电流一体化发生装置，所述大电流发生器的测量 绕组均匀分布绕制在所述大电流发生器的铁芯上，并且，所述测量绕组的外部 设有屏蔽罩。
12.进一步地，上述高电压大电流一体化发生装置，所述高压发生器采用互感 器分匝数补偿进行高电压测量补偿；和/或，所述大电流发生器采用半匝或分匝 数补偿进行大电流测量补偿。
13.进一步地，上述高电压大电流一体化发生装置，所述高电压发生器的铁芯 呈日字型卧式结构。
14.本发明提供的高电压大电流一体化发生装置，通过大电流发生器和高电压 发生器基于自励磁产生高压大电流的原理，并利用自带绕组监测电流电压值， 实现被试品的检测。该高电压大电流一体化发生装置不但体积小、集成度高， 解决现有分体式拆装和运输过程中易受到颠簸影响的问题，设计为长时间运行 不会损坏；且自带测量系统，组装方便；更加方便实验室校准、检定工作或现 场试验以及需要连续长时间进行的试验检测。
附图说明
15.通过阅读下文优选实施方式的详细描述，各种其他的优点和益处对于本领 域普通技术人员将变得清楚明了。附图仅用于示出优选实施方式的目的，而并 不认为是对本发明的限制。而且在整个附图中，用相同的参考符号表示相同的 部件。在附图中：
16.图1为本发明实施例提供的高电压大电流一体化发生装置的结构示意图；
17.图2为本发明实施例提供的高电压发生器的绕组结构示意图；
18.图3为本发明实施例提供的大电流发生器的绕组结构示意图；
19.图4为本发明实施例提供的高电压发生器的绝缘结构的结构示意图；
20.图5为本发明实施例提供的大电流发生器的绝缘结构的结构示意图；
21.图6为本发明实施例提供的电源控制系统的控制原理结构框图。
具体实施方式
22.下面将参照附图更详细地描述本公开的示例性实施例。虽然附图中显示了 本公开的示例性实施例，然而应当理解，可以以各种形式实现本公开而不应被 这里阐述的实施例所限制。相反，提供这些实施例是为了能够更透彻地理解本 公开，并且能够将本公开的范围完整的传达给本领域的技术人员。需要说明的 是，在不冲突的情况下，本发明中的实
施例及实施例中的特征可以相互组合。 下面将参考附图并结合实施例来详细说明本发明。
23.参见图1，其为本发明实施例提供的高电压大电流一体化发生装置的结构 示意图。如图所示，该装置包括：储油柜1、大电流发生器2、一次电流电压 端3、绝缘套管4、高电压发生器5、安装底座6；其中，高电压发生器5设置 在所述安装底座3上；大电流发生器2设置在所述高电压发生器5的正上方； 绝缘套管4设置在所述大电流发生器2和所述高电压发生器5之间，两端分别 连接在所述大电流发生器2、所述高电压发生器5之间；储油柜1设置在所述 大电流发生器2上，储油柜1与所述大电流发生器2、所述高电压发生器5相 连通；电流电压输出端3设置在所述大电流发生器2上，其与所述大电流发生 器2、所述高电压发生器5相连接，用于输出高电压大电流。
24.具体地，安装底座6作为支撑底座，以对各零部件进行支撑；高电压发生 器5可安装在安装底座6的顶壁上，用于输出高电压，以便对待测试品进行检 测；绝缘套管4设置在高电压发生器5上，绝缘套管4的底端套设在高电压发 生器5的顶部凸起部，绝缘套管4的顶端套设在大电流发生器2的底部凸起部； 电流电压输出端3可设置在大电流发生器2上，其分别与大电流发生器2的高 压绕组、所述高电压发生器5的一次绕组相连接，用于输出高电压大电流，以 输出给试品实现试品的检测。
25.在本实施例中，高电压发生器5的下方设有引线接线盒(图中未示出)， 其连接有电源控制系统，用于向所述大电流发生器2、所述高电压发生器5供 电并控制其输出，可作为电源模块进行该装置的供电，还作为控制模块，进行 该装置的输出即一次电流电压端3的输出，同时用于向所述大电流发生器2、 所述高电压发生器5对一次电流电压端3的输出值的测量。
26.在本实施例中，自上之下设置的储油柜1、大电流发生器2、一次电流电 压端3、绝缘套管4、高电压发生器5均相连通，以对内部各零部件进行绝缘 和散热，并且，所述高电压发生器5上可设有放油阀7，以排放绝缘油。
27.在本实施例中，高电压发生器5可以包括绕组、铁芯以及绝缘。如图2所 示，该高电压发生器的绕组包括一次绕组、测量绕组和励磁绕组；其中，an 为高电压发生器的一次绕组即高压绕组，1a1n为高电压发生器的二次绕组作为 测量绕组即低压绕组，2a2n为高电压发生器的励磁绕组；其中，励磁绕组和测 量绕组设置在同一侧，当高电压发生器的励磁绕组2a2n接上交流电u1时绕组 中就有电流i
11
通过，2a2n绕组上就产生了磁通势，产生的磁通势绝大部分通 过闭合铁芯，从而在高电压发生器的高压绕组an上产生电动势，因此铁芯中 的磁通是一个由高电压发生器的励磁绕组、高电压发生器的高压绕组的磁通势 共同产生的合成磁通，它称为主磁通，用φ表示。主磁通穿过高电压发生器的 励磁绕组、高电压发生器的高压绕组在其中感应出电动势分别为e
11
和e
12
。根 据基尔霍夫电压定律得出e
11
和e
12
的有效值e
11
＝4.44*f*n
11
*φ≈u
11
、 e
12
＝4.44fn
12
φ≈u
12
，式中n
11
为高电压发生器的励磁绕组匝数，n
12
为高电压 发生器的高压绕组匝数，f为电源频率；u
12
/u
11
≈e
12
/e
11
＝n
12
/n
11
＝kk，kk称为 变压器的电压比。从上式可见，空载运行时，高电压发生器的高压绕组与高电 压发生器的励磁绕组的电压比就等于高电压发生器的高压绕组与高电压发生 器的励磁绕组的匝数比。因此当匝数按要求设计成固定变比后要使高电压发生 器的高压绕组具有不同的电压，只要使高电压发生器的励磁绕组输入具有不同 的电压即可；同理高电压发生器的测量绕组与高电压发生器的高压绕组设计成 固定变比后，在高电压发生器的测量绕组感应
出相应的电压值用于测量。由于 高电压发生器的高压绕组所带负荷不同，其磁通势会发生变化以至高电压发生 器的测量绕组与高电压发生器的高压绕组变比也会发生变化，导致高电压发生 器的测量绕组不能满足准确度要求，需要进行补偿。测量绕组不能满足准确度 要求大多是因磁性误差引起，尤其是高电压发生器的励磁绕组中因所带负荷不 同，产生的励磁电流大小不同所引起的误差；根据误差产生的原因首先进行结 构和材质上的优化，优选地，高电压发生器的铁芯可采用日字型卧式结构；高 电压发生器的铁芯材质采用坡莫合金材质；高电压发生器的测量绕组均匀分布 绕制在铁芯上，并且，高电压发生器的测量绕组外加屏蔽罩，以有效减小误差， 但不能完全的解决还需要电磁原理进行补偿。
28.为进一步进行误差补偿，优选地，高电压发生器的高电压测量的补偿方法 采用互感器分数匝补偿可利用补偿回路进行补偿，其原理是高电压发生器的励 磁绕组和所述高电压发生器的测量绕组之间设有第一互感器，所述第一互感器 的一次绕组与所述励磁绕组的其中一匝绕组相连接，所述第一互感器的二次绕 组与所述测量绕组串接，用于采用互感器分匝数补偿进行高电压测量补偿。也 就是说，励磁绕组中的一匝绕组连接第一互感器的一次绕组，再将第一互感器 的二次绕组串接在测量绕组中。可设互感器变比为k，可得到1/k的补偿量， 则第一互感器的补偿电动势补偿后测量绕组的电压ub＝u2±
e； 其中，e为第一互感器的补偿电势，e
12
为高电压发生器的高压绕组感应出电动 势，u2为没补偿前测量绕组电压，ub为补偿后测量绕组电压，n
x
为补偿绕组 的匝数；根据准确度要求调节补偿误差，使其满足0.02级。
29.高电压发生器的额定电流和额定容量根据下列参数进行选择，其负载绝大 多数为容性，电容量典型数据如下表：
30.表1 高电压发生器典型电容值
[0031][0032][0033]
为满足大多数产品试验要求，可按下式计算试验电流和额定容量：
[0034]
试验电流计算公式：i＝2πfcu
×
10-12
(a)；
[0035]
额定容量计算公式：p＝uni(kva)；
[0036]
上式中：f为电源频率(hz)，c为试品电容量(pf)，u为试品试验电压(kv)， un为变压器额定电压(kv)，i为试品试验电流(a)。
[0037]
在本实施例中，高电压发生器的铁心直径大小，直接影响材料的用量，高 电压发生器的体积及性能等经济指标；选择经济合理的铁心直径是高电压发生 器设计的重要一环。硅钢片重量和空载损耗随铁心直径增大而增大，而线圈导 线重量和负载损耗随铁心直径增大而减小；合理的铁心直径就是硅钢片和导线 材料的用量比例适当，达到最经济的效果，故铁心直径的大小，与采用的硅钢 片和导线材料直接有关；本本实施例中铁芯采用日字型，铁心直径与高电压发 生器的容量的四分之一次方成正比，绕组匝数由绕组电压值除以每匝电势确定， 绕组导线截面积s
面
按计算；其中，j
绕
为绕组导线的电流密度， i
绕
为绕组导线的电流。
[0038]
在本实施例中，大电流发生器的基本结构由绕组、铁芯、绝缘组成；如图 3所示，该大电流发生器的绕组包括一次绕组、测量绕组和励磁绕组；n1为一 次绕组，一般只有1匝，在本实施例中为满足不同负载的试品，一次绕组可为 串并联结构，亦可有2匝输出；n2为励磁绕组，n3为测量绕组，励磁绕组 n2、测量绕组n3分别为独立铁芯。其电气原理与高电压发生器近似，只要满 足一次和二次安匝数相等，输出容量为一次电流和一次感应电动势的乘积即可。 为满足大电流大负载阻抗的试品一次感应电动势e可以取10v/匝。根据误差产 生的原因首先进行结构和材质上的优化，优选地，大电流发生器的测量绕组铁 芯可呈环形结构；大电流发生器的铁芯材质可采用坡莫合金材质。
[0039]
因为电流互感器的一次电流一般为6000a及以下，所以该大电流发生器的 容量s＝s
21
＝i
1ne21
＝i
1nn21
e＝60kva；根据电流互感器特性得出励磁绕组的容量 s
22
＝s＝s
21
＝60kva。由此计算，励磁绕组的额定容量下最大电流其中，s
21
为大电流发生器的一次绕组的容量，i
1n
为大电流发生器的一次绕组 的电流，e
21
为大电流发生器的一次绕组的感应电动势的有效值，n
21
为大电流 发生器的一次绕组的匝数，i
2n
为大电流发生器的励磁绕组的电流，u
22
为大电 流发生器的励磁绕组的电压。
[0040]
大电流发生器的励磁绕组匝数匝数由此式计算，大电流 发生器的测量绕组与大电流发生器的一次绕组实际上就是一个6000/5a的电流 互感器，其匝数由此式计算，其中，n
22
为大电流发生器的 测量绕组的匝数，n
23
为大电流发生器的测量绕组的匝数。铁芯截面积s
t
计算 公式铁芯的结构采用圆环形；其中，bn为磁通密度。绕组导线截 面积s
面
按计算。
[0041]
为进一步进行误差补偿，优选地，大电流发生器的大电流测量的补偿方法 采用半匝或分数匝补偿可利用补偿回路进行补偿，其原理是大电流发生器的测 量绕组采用两个材质、铁芯大小结构完全一样的铁芯可以分别为铁芯s1、铁芯 s2组成总铁芯s。如果采用半
匝数补偿，在绕组绕制过程中铁芯s1绕组匝数 为n3匝，铁芯s2绕组匝数为n
3-1匝这样在总铁芯上就形成了半匝数补偿； 如果采用分数匝补偿则根据补偿量使铁芯s1、铁芯s2的铁芯截面积比例按1:1、1:2、1:3、1:4等比例进行选择就实现了分匝数补偿，则补偿量使其准确度满足0.02s级，式中，s2为大电流发生器的测量绕组中铁芯s2的 截面积，s为测量绕组总铁芯截面积。
[0042]
该一体化发生装置利用自带绕组进行测量电流电压的大小高低通过补偿 回路使测量装置可满足0.02s和0.02提高了测量准确度以保证一次电流电压的 准确性。
[0043]
在本实施例中，高电压发生器的主绝缘绝缘结构采用正立式电容型绝缘结 构，如图4所示，在绝缘层中间设置多个中间电屏，将靠近高电压发生器5的 高压绕组51的电屏称为第一高压屏52，其连接有高压引线屏55，与一次导体 作电气连接；靠近二次绕组的电屏为第一地屏54，其接地，这样就构成了接在 线路高电压与地电位之间的一组串联电容器；串联电容器各电屏表面场强的差 别将随着电屏数的增加进一步缩小，主绝缘53能得到比较充分的利用，在电 屏间绝缘为油浸纸，即油-纸电容型绝缘。其中，高电压发生器的铁芯可以呈 日字型卧式结构。
[0044]
在本实施例中，大电流发生器的绝缘结构采用倒立式吊环形电容型绝缘结 构，如图5所示，在绝缘层中间设置多个中间电屏，将靠近大电流发生器2的 一次绕组21的电屏称为第二高压屏23，其与一次导体作电气连接；靠近二次 绕组22的电屏为第二地屏25接地，第二高压屏23和第二地屏25之间设有中 间屏24，这样就构成了接在线路高电压与地电位之间的一组串联电容器；串联 电容器各电屏表面场强的差别将随着电屏数的增加进一步缩小，绝缘能得到比 较充分的利用，在电屏间绝缘为油浸纸，即油-纸电容型绝缘。
[0045]
在本实施例中，高电压发生器和大电流发生器可根据试验要求选择不同相 位。
[0046]
参见图6，其为本发明实施例提供的电源控制系统的绝缘结构的结构框图。 如图所示，该电源控制系统包括：电源输入模块100、电源保护模块200、升 压/升流模块300、升压/升流控制模块400以及测量反馈模块500；其中，
[0047]
所述电源输入模块100用于将交流电压整流为直流电压，通过逆变电路逆 变成交流电压，并通过控制开关管调节输出电压的大小。具体地，将市电三相 380v交流电进行ac-dc-ac-ac变换提高电源输入容量，将整流电路和逆变 电路直接相连，而不再其中加滤波电路，以提高输入侧的功率因数；在整流、 逆变环节采用igbt作为功率开关器件，它基本的工作原理是先将交流电压整 流为直流电压，再通过逆变电路逆变成交流电压，同时也在逆变电路中通过控 制开关管的导通和关断来调节电压的大小；全控逆变调压避免了对输入的交流 电的直接调节，减小了输出对于电网的谐波污染。
[0048]
所述电源保护模块200的输入端与所述电源输入模块100、所述测量反馈 模块500相连接，输出端与所述升压/升流模块300相连接，用于进行过压、过 流保护。具体地，电源保护模块200包含电源输入电路过压、过流保护、升压 /升流电路过压、过流保护，升压/升流装置过压、过流保护；对电源输入电路 100过压保护工作原理：在电源输入回路中100设置相间和相对地过压保护电 路当输入电压过高时，电路检测到电压过高将信号送给整流回路控制电路，切 断igbt的脉冲信号，使整流电路停止工作；并显示故障提示；电源输入电路 100过流保护工作原理当电路中因输入电压过高引起电流过大时或电源输入电 路100
发生相间、相对地短路时过流保护电路将切断电源输入，如果因整流电 路中igbt损坏引起过流或因升压/升流调压电路300发生故障过流保护电路也 会切断电源输入防止故障扩大损坏元件，并分类提示故障范围；当上述一体化 发生装置600进行试验时与被试品发生谐振产生过电压或被试品发生闪络击穿， 电路检测到信号送给升压/升流控制电路400切断igbt的脉冲信号使电路停 止工作。
[0049]
所述测量反馈模块500用于获取上述一体化发生装置600的大电流发生器 2、所述高电压发生器5的测量绕组的电压/电流值，对获取的电压/电流值进行 取样以据此产生脉宽调制信号并发送给所述升压/升流控制模块400。具体地， 测量反馈模块500包括测量回路和反馈回路，测量回路可经测量绕组测量到的 电压/电流值等比例的转换成一次电压/电流值并显示出来；反馈回路可对经测 量绕组测量到的电压/电流值取样，闭环反馈后产生脉宽调制(pwm)信号供 给升压/升流控制电路，使输出电压/电流保持在稳定。
[0050]
所述升压/升流控制模块400的输入端与所述测量反馈模块500相连接，输 出端与所述升压/升流模块300相连接，用于采用plc人机界面控制升压电路 和升流电路。具体地，采用plc人机界面控制，可在人机界面控制中可设置 电源频率、电源相位、过电流保护、过电压保护、故障保护、升压/升流速度、 手动/自动(升压/升流)、故障自动回零等功能，例如设置电源频率、电源相位、 过电流保护、过电压保护、故障保护、升压/升流速度、手动/自动(升压/升流)、 故障自动回零按钮。
[0051]
所述升压/升流模块300的输入端分别与所述电源输入电路100、所述电源 保护电路200、所述升压/升流控制模块400相连接，用于采用脉宽调制进行升 压电路和升流电路的调压，并输入至所述引线输入端。具体地，包含升压/升流 调压电路且为独立的调节电路其工作原理相同，在此只分析升压电路的调压原 理。升压电路的调压采用逆变侧调功主要方式有：脉冲密度调制(pdm)，脉 冲频率调制(pfm)和脉冲宽度调制(pwm)。其中脉冲宽度调制又可分为常 规脉宽调制(pwm)和移相脉宽调制(psp-pwm)。通过比较这几种调功方式 的优缺点，再考虑到本交流调压电源大功率输出、高工作频率的特点，可选择 在直流侧采用不控整流，在逆变侧采用移相脉宽调制来进行功率调节的方式。 移相脉宽调制的控制电路简单，开关管容易工作在软开关状态下，开关损耗比 较小，效率较高，满足需要。根据选择的移相调功的方式，设计了移相逆变电 路。ud为逆变器输入的直流电压；1q、2q、3q、4q为四个主开关管，其 中1q、2q组成定相桥臂，3q、4q组成移相桥臂；01d、02d、03d、04d 为开关管的四个反并联二极管；t1c、t2c、t3c、t4c为开关管的四个结 电容；r0为高电压发生器折算到一次侧的等效电阻；cb为高电压发生器分 布电容；谐振电感lk是高电压发生器的漏感的等效电感。其中1q、2q组 成的前臂称为定相臂，3q、4q组成的后臂称为移相臂，两个桥臂上开关管 不是在同一时间导通的，而是错开一个相位依次导通，通过调节这个相位的大 小就可以改变逆变器输出电压的脉冲宽度，进而可以调节系统输出电压的有效 值。
[0052]
由此可知，该电源控制系统的升压/升流模块300采用pwm脉宽调制控制 技术，脉宽调制控制技术结构简单、易于实现、同时实现变频变压反抑制谐波 防止对电网电源的污染、减小试验设备的体积及试验电源容量的要求；升压/ 升流控制模块400采用plc人机界面控制，还可在人机界面控制中可设置电 源频率、电源相位、过电流保护、过电压保护、故障保护、升压/升流速度、手 动/自动(升压/升流)、故障自动回零等功能。
[0053]
当高电压发生器用于500kv以下的电气设备试验中，500kv的电气设备额 定电压
为288kv，选择试品电容量为2000pf、变压器一次额定电压300kv、变 压器二次额定电压380v进行设计就能满足绝大多数要求；计算可知，un＝300kv， 根据试验电流计算公式：i＝2πfcu，可得试验电流i＝0.1884a≈0.2a，高电压 发生器的容量额定容量p＝uni＝60kva，高电压发生器的铁心直径 mm＝167mm，直径取170mm；根据关系式的推导得出高电压发生 器绕组的每匝电势伏/匝，由上式结果计算出高电压发生器的 高压绕组的匝数匝，高电压发生器的励磁绕组匝数匝数匝，高电压发生器绕组的测量绕组匝数匝；绕组导线截面积按 式计算：高压绕组导线截面s
12
＝0.1mm2，励磁绕组导线截面 s
11
＝75mm2，测量绕组导线截面s
13
＝0.05mm2。
[0054]
当大电流发生器用于电气试验时，由于电流互感器的一次电流一般为 6000a及以下，所以该发生器的容量该大电流发生器的容量 s＝s
21
＝i
1ne21
＝i
1nn21
e＝60kva，根据电流互感器特性得出大电流发生器的励磁绕 组容量s
22
＝s＝s
21
＝60kva；励磁绕组的额定容量下最大电流大电流发生器的励磁绕组匝数n
22
＝40匝或由此式计算， n
22
＝40匝；测量绕组与一次绕组实际上就是一个6000/5a的电流互感器，其匝 数由此式计算，n
23
＝1200匝；铁芯截面积的计算：根据推导 公式铁芯的结构采用圆环形；绕组导线截面积按式计算：一次绕组截面s
21
＝3000mm2引线端子排用(20
×
150)mm2的 铜排，励磁绕组导线截面s
22
＝75mm2测量绕组导线截面s
23
＝2.5mm2。
[0055]
综上，本实施例提供的高电压大电流一体化发生装置，通过大电流发生器 和高电压发生器基于自励磁产生高压大电流的原理，并利用自带绕组监测电流 电压值，实现被试品的检测。该高电压大电流一体化发生装置不但体积小、集 成度高，解决现有分体式拆装和运输过程中易受到颠簸影响的问题，设计为长 时间运行不会损坏；且自带测量系统，组装方便；更加方便实验室校准、检定 工作或现场试验以及需要连续长时间进行的试验检测。
[0056]
需要说明的是，在本发明的描述中，术语“上”、“下”、“左”、“右”、
ꢀ“
内”、“外”等指示的方向或位置关系的术语是基于附图所示的方向或位置 关系，这仅仅是为了便于描述，而不是指示或暗示所述装置或元件必须具有特 定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。
[0057]
此外，还需要说明的是，在本发明的描述中，除非另有明确的规定和限定， 术语“安装”、“相连”、“连接”应做广义理解，例如，可以是固定连接， 也可以是可拆卸连接，或一体地连接；可以是直接相连，也可以通过中间媒介 间接相连，可以是两个元件内部的连通。对于本领域技术人员而言，可根据具 体情况理解上述术语在本发明中的具体含义。
[0058]
显然，本领域的技术人员可以对本发明进行各种改动和变型而不脱离本发 明的精神和范围。这样，倘若本发明的这些修改和变型属于本发明权利要求及 其等同技术的范围之内，则本发明也意图包含这些改动和变型在内。