本发明涉及汽轮机节能技术领域，尤其涉及一种确定凝汽器循环水泵最佳流量值的方法及系统。
背景技术
凝汽器是将汽轮机排汽冷凝成水的一种换热器，是汽轮机的重要的辅机之一，从热力学角度看，凝汽器在汽轮发电机组中起着冷源的作用。凝汽器分为水冷式和空冷式，以水作为冷却介质的为水冷式，即用循环水作为冷却工质，将汽轮机排汽凝结并带走蒸汽凝结时放出的汽化潜热，为了使蒸汽凝结过程持续进行，冷却水需要在循环泵的驱动下连续不断的流经冷却管并吸收蒸汽凝结放出的汽化潜热。在此过程中，冷却水消耗量非常大，通常，对于200mw机组凝汽器循环用水量占电厂总耗水量的42％至80％，而耗电量亦占很大的比重。循环水量增大，换热效果好，但水消耗量、循环水泵耗电量随之增加，循环水量减小，水消耗量、循环水泵耗电量小，但换热效果差。
因此如何确定凝汽器循环水泵在不同进口水温条件下最佳的循环水流量，节约机组运行成本，是当前亟待解决的技术问题。
技术实现要素：
为了解决现有技术中的缺陷，本发明提供了一种确定凝汽器循环水泵最佳流量值的方法及系统，本发明通过调节循环水流量，确定凝汽器循环水泵在不同进口水温条件下最佳的循环水量，具有节省机组运行成本的有益效果。
为了实现上述目的，本发明提供了一种确定凝汽器循环水泵最佳流量值的方法，该方法包括：
根据获取的凝汽器循环水泵入口的循环水比热容、初始循环水流量值、变化后的循环水流量值、所述初始循环水流量值对应的初始循环水温差值，利用凝汽器热平衡模型，生成变化后的循环水流量值对应的变化后的循环水温差值；
根据获取的循环水进口温度、凝汽器传热端差及所述变化后的循环水温差值，生成所述变化后的循环水温差值对应的汽轮机组排汽温度；
根据所述汽轮机组排汽温度及蒸汽热力性质国际标准，生成第一煤耗影响曲线；
根据所述初始循环水流量值及所述变化后的循环水流量值，生成所述初始循环水流量值对应的循环水泵初始厂用电率及所述变化后的循环水流量值对应的循环水泵变化后的厂用电率；
根据所述循环水泵初始厂用电率及所述循环水泵变化后的厂用电率，生成第二煤耗影响曲线；
根据所述第一煤耗影响曲线及所述第二煤耗影响曲线，生成循环水最佳流量值。
本发明还提供了一种确定凝汽器循环水泵最佳流量值的系统，该系统包括：
温差值生成单元，用于根据获取的凝汽器循环水泵入口的循环水比热容、初始循环水流量值、变化后的循环水流量值、所述初始循环水流量值对应的初始循环水温差值，利用凝汽器热平衡模型，生成变化后的循环水流量值对应的变化后的循环水温差值；
排汽温度生成单元，用于根据获取的循环水进口温度、凝汽器传热端差及所述变化后的循环水温差值，生成所述变化后的循环水温差值对应的汽轮机组排汽温度；
第一曲线生成单元，用于根据所述汽轮机组排汽温度及蒸汽热力性质国际标准，生成第一煤耗影响曲线；
厂用电率生成单元，用于根据所述初始循环水流量值及所述变化后的循环水流量值，生成所述初始循环水流量值对应的循环水泵初始厂用电率及所述变化后的循环水流量值对应的循环水泵变化后的厂用电率；
第二曲线生成单元，用于根据所述循环水泵初始厂用电率及所述循环水泵变化后的厂用电率，生成第二煤耗影响曲线；
流量值生成单元，用于根据所述第一煤耗影响曲线及所述第二煤耗影响曲线，生成循环水最佳流量值。
本发明提供的一种确定凝汽器循环水泵最佳流量值的方法及系统，包括：根据获取的凝汽器循环水泵入口的循环水比热容、初始循环水流量值、变化后的循环水流量值、所述初始循环水流量值对应的初始循环水温差值，利用凝汽器热平衡模型，生成变化后的循环水流量值对应的变化后的循环水温差值；根据获取的循环水进口温度、凝汽器传热端差及所述变化后的循环水温差值，生成所述变化后的循环水温差值对应的汽轮机组排汽温度；根据所述汽轮机组排汽温度及蒸汽热力性质国际标准，生成第一煤耗影响曲线；根据所述初始循环水流量值及所述变化后的循环水流量值，生成所述初始循环水流量值对应的循环水泵初始厂用电率及所述变化后的循环水流量值对应的循环水泵变化后的厂用电率；根据所述循环水泵初始厂用电率及所述循环水泵变化后的厂用电率，生成第二煤耗影响曲线；根据所述第一煤耗影响曲线及所述第二煤耗影响曲线，生成循环水最佳流量值。本发明具有确定凝汽器循环水泵在不同进口水温条件下最佳的循环水量及节约机组运行成本的有益效果。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1是本申请的一种确定凝汽器循环水泵最佳流量值的方法流程图；
图2是本申请一实施例中步骤s203的方法流程图；
图3是本申请一实施例中的循环水流量值与煤耗的影响曲线关系图；
图4是本申请一实施例中步骤s205的方法流程图；
图5是本申请的一种确定凝汽器循环水泵最佳流量值的系统结构示意图；
图6是本申请一实施例中的第一曲线生成单元的结构示意图；
图7是本申请一实施例中的第一曲线生成单元的结构示意图。
具体实施方式
下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
关于本文中所使用的“第一”、“第二”、……等，并非特别指称次序或顺位的意思，亦非用以限定本发明，其仅为了区别以相同技术用语描述的元件或操作。
关于本文中所使用的“包含”、“包括”、“具有”、“含有”等等，均为开放性的用语，即意指包含但不限于。
关于本文中所使用的“及/或”，包括所述事物的任一或全部组合。
针对现有技术中存在的缺陷，本发明提供了一种确定凝汽器循环水泵最佳流量值的方法，其流程图如图1所示，该方法包括：
s101：根据获取的凝汽器循环水泵入口的循环水比热容、初始循环水流量值、变化后的循环水流量值、初始循环水流量值对应的初始循环水温差值，利用凝汽器热平衡模型，生成变化后的循环水流量值对应的变化后的循环水温差值。
s102：根据获取的循环水进口温度、凝汽器传热端差及变化后的循环水温差值，生成变化后的循环水温差值对应的汽轮机组排汽温度。
s103：根据汽轮机组排汽温度及蒸汽热力性质国际标准，生成第一煤耗影响曲线。其中蒸汽热力性质国际标准为iapws-if97。
s104：根据初始循环水流量值及变化后的循环水流量值，生成初始循环水流量值对应的循环水泵初始厂用电率及变化后的循环水流量值对应的循环水泵变化后的厂用电率。
s105：根据循环水泵初始厂用电率及循环水泵变化后的厂用电率，生成第二煤耗影响曲线。
s106：根据第一煤耗影响曲线及第二煤耗影响曲线，生成循环水最佳流量值。
由图1所示的流程可知，本发明提供的一种确定凝汽器循环水泵最佳流量值的方法，首先通过获取凝汽器循环水泵入口不同循环水流量值，利用凝汽器热平衡模型，生成变化后的循环水流量值对应的变化后的循环水温差值，再根据变化后的循环水温差值，生成变化后的循环水温差值对应的汽轮机组排汽温度，利用蒸汽热力性质国际标准生成第一煤耗影响曲线。其次根据不同的循环水流量值生成对应的循环水泵厂用电率，再各根据循环水泵厂用电率生成第二煤耗影响曲线。最后根据第一煤耗影响曲线及第二煤耗影响曲线的交汇点确定循环水最佳流量值。本发明具有确定凝汽器循环水泵在不同进口水温条件下最佳的循环水量，及节约机组运行成本的有益效果。
为了使本领域的技术人员更好的了解本发明，下面列举一个更为详细的实施例，本发明实施例提供了一种确定凝汽器循环水泵最佳流量值的方法，该方法包括：
s201：根据获取的凝汽器循环水泵入口的循环水比热容、初始循环水流量值、变化后的循环水流量值、初始循环水流量值对应的初始循环水温差值，利用凝汽器热平衡模型，生成变化后的循环水流量值对应的变化后的循环水温差值。其中获取至少两组变化后的循环水流量值，分别为第一循环水流量值及第二循环水流量值。
根据凝汽器热平衡模型可知凝汽器换热量不变等于循环水比热容、循环水流量值及循环水温差值三者的乘积。
具体实施时，获取至少3组循环水流量值包括：初始循环水流量值dcw、第一循环水流量值dcw′及第二循环水流量值dcw″。
凝汽器热平衡模型如公式(1)所示：
q＝dcw·cw·δtcd＝dcw′·cw·δtcd′＝dcw·″cw·δtcd″(1)
其中，q为凝汽器换热量，单位为kw，cw为循环水比热容单位为kj/(m3·℃)，dcw为初始循环水流量值，dcw′为变化后的第一循环水流量值，dcw″为变化后的第二循环水流量值，δtcd为初始循环水温差值，δtcd′为变化后的第一循环水温差值，δtcd″为变化后的第二循环水温差值，其中δtcd、δtcd′及δtcd″的单位均为℃。
由公式(1)可知，循环水温差值与循环水流量值成反比，因此循环水温差值随循环水流量值的增加而减小，可得变化后的循环水流量值对应的变化后的循环水温差值，如公式(2)及公式(3)所示。
第一循环水温差值δtcd′的计算公式如公式(2)所示：
第二循环水温差值δtcd″的计算公式如公式(2)所示：
其中，dcw为初始循环水流量值，dcw′为变化后的第一循环水流量值，dcw″为变化后的第二循环水流量值，δtcd为初始循环水温差值，δtcd′为变化后的第一循环水温差值，δtcd″为变化后的第二循环水温差值。其中dcw、dcw′及dcw″的单位为kg/s。
s202：根据获取的循环水进口温度、凝汽器传热端差及变化后的循环水温差值，生成变化后的循环水温差值对应的汽轮机组排汽温度。
具体实施时，在火力发电厂中，汽轮机组排汽温度等于循环水进口温度、凝汽器传热端差及变化后的循环水温差值之和，因此变化后的循环水温差值对应的汽轮机组排汽温度如公式(4)及公式(5)所示。
第一循环水温差值δtcd′对应的如公式(4)所示：
ttb.c′＝δtcd′+tcd.en+δcd(4)
第二循环水温差值δtcd″对应的如公式(5)所示：
ttb.c″＝δtcd″+tcd.en+δcd(5)
其中，ttb.c′为第一循环水温差值δtcd′对应的第一汽轮机组排汽温度，ttb.c″为第二循环水温差值δtcd″对应的第二汽轮机组排汽温度，δtcd′为第一循环水温差值，δtcd″为第二循环水温差值，tcd.en为循环水进口温度，单位为℃，δcd为凝汽器传热端差，单位为℃。
根据公式(2)及(3)可知随着循环水流量值增加相应的循环水温差值减小，根据公式(4)及(5)可知汽轮机组排汽温度随循环水流量值增加而减小。
s203：根据汽轮机组排汽温度及蒸汽热力性质国际标准，生成第一煤耗影响曲线。
如图2所示，步骤s203包括以下步骤：
s301：根据汽轮机组排汽温度利用蒸汽热力性质国际标准，通过插值法生成变化后的循环水流量值对应的变化后的排汽压力。
具体实施时，根据蒸汽热力性质国际标准iapws-if97由汽轮机组排汽温度通过插值法计算得出初始循环水温差值δtcd对应的初始排汽压力ptb.c，第一循环水温差值δtcd′对应的变化后的第一排汽压力ptb.c′，第二循环水温差值δtcd″对应的变化后的第二排汽压力ptb.c″。
s302：根据预设的排汽压力与变化后的排汽压力之间的差值，生成变化后的排汽压力对应的排汽压力偏差。
具体实施时，根据第一排汽压力ptb.c′与预设的排汽压力ptb.ds之间的差值，生成第一排汽压力ptb.c′对应的第一排汽压力偏差δptb.n′，计算公式如公式(6)所示：
δptb.n′＝ptb.c′-ptb.ds(6)
其中，ptb.c′为所述第一循环水温差值δtcd′对应的变化后的第一排汽压力，δptb.n′为第一排汽压力ptb.c′对应的第一排汽压力偏差，ptb.ds为汽轮机组预先设计的排汽压力。其中δptb.n′、ptb.c′及ptb.ds的单位均为pa。
根据第二排汽压力ptb.c″与预设的排汽压力ptb.ds之间的差值，生成第二排汽压力ptb.c″对应的第二排汽压力偏差δptb.n″，计算公式如公式(7)所示：
δptb.n″＝ptb.c″-ptb.ds(7)
其中，ptb.c″为第二循环水温差值δtcd″对应的变化后的第二排汽压力，δptb.n″为第二排汽压力ptb.c″对应的第二排汽压力偏差，ptb.ds为汽轮机组预先设计的排汽压力。其中δptb.n″、ptb.c″及ptb.ds的单位均为pa。
根据蒸汽热力性质国际标准iapws-if97可知排气压力随排汽温度增大而增大，因此循环水流量值增加排气压力减小，可知排汽压力偏差随循环水流量值增加而减小。
s303：根据获取的汽轮机排汽压力对热耗的影响曲线，确定排汽压力偏差对应的热耗影响值。
具体实施时，根据厂家提供的汽轮机排汽压力对热耗的影响曲线，确定每个排汽压力偏差对应的热耗影响值，至少确定第一排汽偏压δptb.n′对应的第一热耗影响值及第一排汽偏压δptb.n″对应的第二热耗影响值。
s304：根据获取的汽轮机热耗值及热耗影响值，生成第一煤耗影响率。
具体实施时，利用各热耗影响值除以获取的汽轮机热耗值，则生成各热耗影响值对应的第一煤耗影响率即汽轮机排汽压力对煤耗的影响率，例如：初始循环水流量值dcw对应的第一煤耗影响率b11％，变化后的第一循环水流量值dcw′对应的第一煤耗影响率b12％，变化后的第二循环水流量值dcw″对应的第一煤耗影响率b13％，如图3所示。其中第一煤耗影响率b11％为直接获取值。
s305：根据初始循环水流量值、变化后的循环水流量值及第一煤耗影响率，生成第一煤耗影响曲线。
具体实施时，如图3所示，根据初始循环水流量值dcw及其对应的第一煤耗影响率b11％，变化后的第一循环水流量值dcw′及其对应的第一煤耗影响率b12％，第二循环水流量值dcw″及其对应的第一煤耗影响率b13％，拟合得出随循环水流量值增加使煤耗降低的曲线即第一煤耗影响曲线a，即通过三组值(dcw，b11％)、(dcw′，b12％)及(dcw″，b13％)进行拟合得到第一煤耗影响曲线a。
s204：根据初始循环水流量值及变化后的循环水流量值，生成初始循环水流量值对应的循环水泵初始厂用电率及变化后的循环水流量值对应的循环水泵变化后的厂用电率。
具体实施时，对于循环水泵，泵的厂用电率与循环水流量值的三次方成正比。
初始循环水流量值dcw对应的循环水泵初始厂用电率lp的计算如公式(8)所示：
lp＝kdcw3(8)
第一循环水流量值dcw′对应的第一厂用电率lp′的计算如公式(9)所示：
lp′＝kdcw′3(9)
第二循环水流量值dcw″对应的第二厂用电率lp″的计算如公式(10)所示：
lp″＝kdcw″3(10)
其中k为不为0的常数。
s205：根据循环水泵初始厂用电率及循环水泵变化后的厂用电率，生成第二煤耗影响曲线。
如图4所示，步骤s205包括以下步骤：
s401：根据循环水泵初始厂用电率及循环水泵变化后的厂用电率，生成循环水泵变化后的厂用电率对应的厂用电率增加量。
具体实施时，首先根据公式(8)-(10)获得初始厂用电率及循环水泵变化后的厂用电率之间的关系式，如公式(11)及(12)。
初始厂用电率lp及循环水泵变化后的第一厂用电率lp′之间的关系式，如公式(11)所示：
初始厂用电率lp及循环水泵变化后的第二厂用电率lp″之间的关系式，如公式(12)所示：
根据公式(11)及(12)计算不同循环水流量对应的循环水泵厂用电率。
根据公式(11)生成第一厂用电率lp′的计算公式，如公式(13)所示。
根据公式(12)生成第二厂用电率lp″的计算公式，如公式(14)所示。
根据初始厂用电率lp及第一厂用电率lp′之间的差值生成第一厂用电率增量δlcy.p′，计算公式如公式(15)所示：
δlcy.p′＝lp′-lp(15)
根据初始厂用电率lp及第二厂用电率lp″之间的差值生成第二厂用电率增量δlcy.p″，计算公式如公式(16)所示：
δlcy.p″＝lp″-lp(16)
其中，lp为循环水泵初始厂用电率，lp′为第一厂用电率，lp″为第二厂用电率，δlcy.p′为第一厂用电率lp′对应的第一厂用电率增量，δlcy.p″为第二厂用电率lp″对应的第二厂用电率增量。
s402：根据获取的总厂用电率及厂用电率增加量，生成第二煤耗影响率。
具体实施时，总厂用电率为lcy，各厂用电率增加量分别除以(100-lcy)生成第二煤耗影响率即为煤耗的影响率。例如：利用第一厂用电率增量δlcy.p′及第二厂用电率增量δlcy.p″分别除以(100-lcy)，生成第一厂用电率增量δlcy.p′对应的第二煤耗影响率b22％及第二厂用电率增量δlcy.p″对应的第二煤耗影响率b23％，其中lp为循环水泵初始厂用电率对应的第二煤耗影响率b21％，如图3所示。其中第二煤耗影响率b21％为直接获取值。
s403：根据初始循环水流量值、变化后的循环水流量值及第二煤耗影响率，生成第二煤耗影响曲线。
具体实施时，如图3所示，根据初始循环水流量值dcw及对应的第二煤耗影响率b21％，变化后的第一循环水流量值dcw′及对应的第二煤耗影响率b22％，第二循环水流量值dcw″及对应第二煤耗影响率b23％，拟合得出随循环水流量值增加使煤耗升高的曲线即第二煤耗影响曲线b，即根据三组值(dcw，b21％)、(dcw′，b22％)及(dcw″，b23％)拟合得出第二煤耗影响曲线b。
s206：根据第一煤耗影响曲线及第二煤耗影响曲线，生成循环水最佳流量值。
具体实施时，如图3所示，第一煤耗影响曲线a及第二煤耗影响曲线b的交点即为最佳运行工况，最佳工况对应的循环水流量值即为循环水最佳流量值q。
基于与上述确定凝汽器循环水泵最佳流量值的方法相同的申请构思，本发明还提供了一种确定凝汽器循环水泵最佳流量值的系统，如下面实施例所述。由于该确定凝汽器循环水泵最佳流量值的系统解决问题的原理与确定凝汽器循环水泵最佳流量值的方法相似，因此该确定凝汽器循环水泵最佳流量值的系统的实施可以参见确定凝汽器循环水泵最佳流量值的方法的实施，重复之处不再赘述。
图5为本申请实施例的确定凝汽器循环水泵最佳流量值的系统的结构示意图，如图5所示，该确定凝汽器循环水泵最佳流量值的系统包括：温差值生成单元101、排汽温度生成单元102、第一曲线生成单元103、厂用电率生成单元104、第二曲线生成单元105及流量值生成单元106。
温差值生成单元101，用于根据获取的凝汽器循环水泵入口的循环水比热容、初始循环水流量值、变化后的循环水流量值、所述初始循环水流量值对应的初始循环水温差值，利用凝汽器热平衡模型，生成变化后的循环水流量值对应的变化后的循环水温差值。
排汽温度生成单元102，用于根据获取的循环水进口温度、凝汽器传热端差及所述变化后的循环水温差值，生成所述变化后的循环水温差值对应的汽轮机组排汽温度。
第一曲线生成单元103，用于根据所述汽轮机组排汽温度及蒸汽热力性质国际标准，生成第一煤耗影响曲线。
厂用电率生成单元104，用于根据所述初始循环水流量值及所述变化后的循环水流量值，生成所述初始循环水流量值对应的循环水泵初始厂用电率及所述变化后的循环水流量值对应的循环水泵变化后的厂用电率。
第二曲线生成单元105，用于根据所述循环水泵初始厂用电率及所述循环水泵变化后的厂用电率，生成第二煤耗影响曲线。
流量值生成单元106，用于根据所述第一煤耗影响曲线及所述第二煤耗影响曲线，生成循环水最佳流量值。
在一个实施例中，温差值生成单元101，具体用于获取至少两组变化后的循环水流量值。
在一个实施例中，如图6所示，第一曲线生成单元103包括：排汽压力生成模块201、压力偏差生成模块202、热耗影响值生成模块203、第一影响率生成模块204及第一煤耗影响曲线生成模块205。
排汽压力生成模块201，用于根据所述汽轮机组排汽温度利用蒸汽热力性质国际标准，通过插值法生成变化后的循环水流量值对应的变化后的排汽压力；
压力偏差生成模块202，用于根据预设的排汽压力与所述变化后的排汽压力之间的差值，生成所述变化后的排汽压力对应的排汽压力偏差；
热耗影响值生成模块203，用于根据获取的汽轮机排汽压力对热耗的影响曲线，确定所述排汽压力偏差对应的热耗影响值；
第一影响率生成模块204，用于根据获取的汽轮机热耗值及所述热耗影响值，生成第一煤耗影响率；
第一煤耗影响曲线生成模块205，用于根据所述初始循环水流量值、所述变化后的循环水流量值及所述第一煤耗影响率，生成所述第一煤耗影响曲线。
在一个实施例中，如图7所示，所述第二曲线生成单元105包括：增加量生成模块301、第二影响率生成模块302及第二煤耗影响曲线生成模块303。
增加量生成模块301，用于根据所述循环水泵初始厂用电率及所述循环水泵变化后的厂用电率，生成所述循环水泵变化后的厂用电率对应的厂用电率增加量。
第二影响率生成模块302，用于根据获取的总厂用电率及所述厂用电率增加量，生成第二煤耗影响率。
第二煤耗影响曲线生成模块303，用于根据所述初始循环水流量值、所述变化后的循环水流量值及所述第二煤耗影响率，生成所述第二煤耗影响曲线。
基于与上述确定凝汽器循环水泵最佳流量值的方法相同的申请构思，本申请提供一种计算机设备，如下面实施例所述。由于该计算机设备解决问题的原理与确定凝汽器循环水泵最佳流量值的方法相似，因此该计算机设备的实施可以参见确定凝汽器循环水泵最佳流量值的方法的实施，重复之处不再赘述。
在一个实施例中，计算机设备包括：存储器、处理器及存储在存储器上并可在处理器上运行的计算机程序，如图1所示，所述处理器执行所述计算机程序时实现以下步骤：
s101：根据获取的凝汽器循环水泵入口的循环水比热容、初始循环水流量值、变化后的循环水流量值、初始循环水流量值对应的初始循环水温差值，利用凝汽器热平衡模型，生成变化后的循环水流量值对应的变化后的循环水温差值。
s102：根据获取的循环水进口温度、凝汽器传热端差及变化后的循环水温差值，生成变化后的循环水温差值对应的汽轮机组排汽温度。
s103：根据汽轮机组排汽温度及蒸汽热力性质国际标准，生成第一煤耗影响曲线。
s104：根据初始循环水流量值及变化后的循环水流量值，生成初始循环水流量值对应的循环水泵初始厂用电率及变化后的循环水流量值对应的循环水泵变化后的厂用电率。
s105：根据循环水泵初始厂用电率及循环水泵变化后的厂用电率，生成第二煤耗影响曲线。
s106：根据第一煤耗影响曲线及第二煤耗影响曲线，生成循环水最佳流量值。
基于与上述确定凝汽器循环水泵最佳流量值的方法相同的申请构思，本申请提供一种计算机可读存储介质，如下面实施例所述。由于该计算机可读存储介质解决问题的原理与确定凝汽器循环水泵最佳流量值的方法相似，因此该计算机可读存储介质的实施可以参见确定凝汽器循环水泵最佳流量值的方法的实施，重复之处不再赘述。
在一个实施例中，计算机可读存储介质上存储有计算机程序，如图1所示，该计算机程序被处理器执行时实现以下步骤：
s101：根据获取的凝汽器循环水泵入口的循环水比热容、初始循环水流量值、变化后的循环水流量值、初始循环水流量值对应的初始循环水温差值，利用凝汽器热平衡模型，生成变化后的循环水流量值对应的变化后的循环水温差值。
s102：根据获取的循环水进口温度、凝汽器传热端差及变化后的循环水温差值，生成变化后的循环水温差值对应的汽轮机组排汽温度。
s103：根据汽轮机组排汽温度及蒸汽热力性质国际标准，生成第一煤耗影响曲线。
s104：根据初始循环水流量值及变化后的循环水流量值，生成初始循环水流量值对应的循环水泵初始厂用电率及变化后的循环水流量值对应的循环水泵变化后的厂用电率。
s105：根据循环水泵初始厂用电率及循环水泵变化后的厂用电率，生成第二煤耗影响曲线。
s106：根据第一煤耗影响曲线及第二煤耗影响曲线，生成循环水最佳流量值。
本发明提供的一种确定凝汽器循环水泵最佳流量值的方法及系统，包括：根据获取的凝汽器循环水泵入口的循环水比热容、初始循环水流量值、变化后的循环水流量值、所述初始循环水流量值对应的初始循环水温差值，利用凝汽器热平衡模型，生成变化后的循环水流量值对应的变化后的循环水温差值；根据获取的循环水进口温度、凝汽器传热端差及所述变化后的循环水温差值，生成所述变化后的循环水温差值对应的汽轮机组排汽温度；根据所述汽轮机组排汽温度及蒸汽热力性质国际标准，生成第一煤耗影响曲线；根据所述初始循环水流量值及所述变化后的循环水流量值，生成所述初始循环水流量值对应的循环水泵初始厂用电率及所述变化后的循环水流量值对应的循环水泵变化后的厂用电率；根据所述循环水泵初始厂用电率及所述循环水泵变化后的厂用电率，生成第二煤耗影响曲线；根据所述第一煤耗影响曲线及所述第二煤耗影响曲线，生成循环水最佳流量值。本发明具有确定凝汽器循环水泵在不同进口水温条件下最佳的循环水量，及节约机组运行成本的有益效果。
本领域内的技术人员应明白，本发明的实施例可提供为方法、系统、或计算机程序产品。因此，本发明可采用完全硬件实施例、完全软件实施例、或结合软件和硬件方面的实施例的形式。而且，本发明可采用在一个或多个其中包含有计算机可用程序代码的计算机可用存储介质(包括但不限于磁盘存储器、cd-rom、光学存储器等)上实施的计算机程序产品的形式。
本发明中应用了具体实施例对本发明的原理及实施方式进行了阐述，以上实施例的说明只是用于帮助理解本发明的方法及其核心思想；同时，对于本领域的一般技术人员，依据本发明的思想，在具体实施方式及应用范围上均会有改变之处，综上所述，本说明书内容不应理解为对本发明的限制。