电磁铁、电磁开闭器及电磁铁的制造方法与流程

本申请涉及电磁铁、电磁开闭器及电磁铁的制造方法。

背景技术：

现有的电磁铁通过电流的通电而使可动铁心被固定铁心吸附，通过通电的解除而使两个铁心分离。而且，特别是在直流电流驱动或者通过将交流整流后的电流而进行驱动的电磁铁中，在铁心内会发生残留磁化，即使将通电解除也可能发生两个铁心不分离的状态。为了避免该状态，公开了下述例子，即，将非磁性金属的薄板作为剩磁防止衬垫而焊接接合于可动铁心或者固定铁心中的至少一者的接触面(例如参照专利文献1)。

专利文献1：日本实开昭58－46412号公报

技术实现要素：

在专利文献1所公开的电磁铁中，如果为了进行开闭而电气回路的电流容量变大，则电气回路的触点也变大，电磁铁的开闭力也增大。为了增大电磁铁的开闭力，只要增大铁心即可，但在对防止剩磁衬垫进行焊接的情况下，需要将铁心加热至铁心的温度超过焊材的熔点为止，因此如果铁心变大，则加热时间变长，存在生产率恶化这一课题。

另外，如果为了缩短加热时间而使用低熔点的银焊料，则焊材本身的价格高，存在成为产品的制造成本上升的一个原因的课题。

本申请公开了用于解决上述这样的课题的技术，其目的在于提供生产率高，且能够以低成本生产的电磁铁、电磁开闭器及电磁铁的制造方法。

本申请中公开的电磁铁具有：

可动铁心；

固定铁心，其与所述可动铁心相对地配置；以及

驱动线圈，其卷绕于所述固定铁心，

所述可动铁心或所述固定铁心的一者的铁心在与另一者的铁心相对的面具有对奥氏体类不锈钢的单板、且jis标准的2b材料或jis标准的2d材料的薄板进行加工得到的衬垫，

所述衬垫和所述铁心通过设置于所述衬垫或所述铁心的至少一者、相对于另一者成为凸形状的焊接部而相互地焊接固定。

另外，本申请中公开的电磁开闭器具有：

所述电磁铁；

固定触点，其与所述固定铁心一体成型；以及

可动触点，其与所述可动铁心的驱动联动地与所述固定触点接触或分离，与所述可动铁心一体成型。

另外，本申请中公开的电磁铁的制造方法具有焊接工序，即，使在所述衬垫或所述铁心的至少一者设置的凸起与另一者接触，在通过一对电极夹着所述衬垫和所述铁心而加压的状态下对所述电极间进行通电，形成所述焊接部。

发明的效果

根据在本申请中公开的电磁铁、电磁开闭器及电磁铁的制造方法，在防止向电磁铁的通电停止后残留于固定铁心和可动铁心的剩磁的非磁性的薄板状的衬垫或铁心的至少一者设置多个凸起，在该凸起流过电流而能够将衬垫和铁心同时地焊接，因此预见到铁心和衬垫的接合工序的大幅的时间缩短，生产率高。

并且，无需如银焊料这样的用于接合的辅助资材，因此能够实现接合的低成本化。

附图说明

图1是实施方式1所涉及的电磁开闭器的剖视图。

图2是实施方式1所涉及的电磁铁的剖视图。

图3是从衬垫侧观察实施方式1所涉及的可动铁心的图。

图4是实施方式1所涉及的焊接前的衬垫的俯视图和其要部剖视图。

图5是实施方式2所涉及的固定铁心的二面图。

图6是从衬垫侧观察实施方式3所涉及的固定铁心的图。

图7是从衬垫侧观察实施方式4所涉及的固定铁心的图。

图8是表示实施方式2所涉及的可动铁心的变形例的二面图。

图9是表示实施方式2所涉及的其他凸起的配置例的图。

图10是表示使用实施方式5所涉及的定位夹具，将可动铁心和衬垫在焊接前进行定位的要领的图。

图11是表示将实施方式5所涉及的衬垫和可动铁心进行焊接的工序的流程图。

图12是表示实施方式5所涉及的定位夹具和衬垫之间的尺寸关系的图，是表示在定位完成后、焊接前的状态的图。

图13是表示用于实施方式5所涉及的焊接的通电结束而焊接完成，但电极仍继续加压的状态的图。

图14是表示实施方式5所涉及的定位夹具的其他例的图。

具体实施方式

实施方式1.

下面，使用附图对实施方式1所涉及的电磁铁、电磁开闭器及电磁铁的制造方法进行说明。

图1是电磁开闭器100的剖视图。

电磁开闭器100由电磁铁10、固定触点40和可动触点50构成。

电磁开闭器100通过电磁铁10的动作，使可动触点50相对于固定触点40开闭。

图2是电磁铁10的剖视图。

电磁铁10具有：可动铁心20；固定铁心30a、30b；以及驱动线圈70a、70b，它们卷绕于固定铁心30a、30b，能够将可动铁心20驱动为相对于固定铁心30a、30b接触或分离。在下面的说明中，在简称为固定铁心30时，是指固定铁心30a和固定铁心30b这两者，同样地，在称为驱动线圈70时，是指驱动线圈70a和驱动线圈70b这两者。

在可动铁心20的与固定铁心30相对的面安装有衬垫22a、22b，它们防止在向电磁铁10的通电停止后在固定铁心30和可动铁心20残留的剩磁。在下面的说明中，在简称为衬垫22时，是指衬垫22a和衬垫22b这两者。固定铁心30以安装有驱动线圈70的状态的结构为2组而固定于基座板33。

如果向驱动线圈70施加电流，则在2个驱动线圈70产生相反方向的磁场。即，在安装于左侧的固定铁心30a的驱动线圈70a使固定铁心30a产生纸面朝上的磁场的情况下，安装于右侧的固定铁心30b的驱动线圈70b使固定铁心30b产生纸面朝下的磁场。

而且，在左侧的固定铁心30a朝上产生的磁通，经过在可动铁心20的左侧设置的衬垫22a而到达可动铁心20，该磁通在可动铁心20的内部从左侧朝向右侧流动。到达可动铁心20的右侧的磁通经过衬垫22b而到达右侧的固定铁心30b，并且磁通从右侧的固定铁心30b的上方向下方流动。

而且，到达右侧的固定铁心30b的下部的磁通流过也由磁性材料构成的基座板33的右侧，磁通从基座板33的右侧朝向左侧流动。而且到达基座板33的左侧的磁通向固定铁心30a的下部流动，向原路返回。如果形成如上所述的磁路，则可动铁心20被固定铁心30吸引。

而且，如图1所示，经由树脂成型品25(绝缘物)而与可动铁心20一体地成型或者被保持的可动触点50，与可动铁心20的驱动联动而与固定于上壳体55(绝缘物)的固定触点40接触，由此电气回路闭合。

然后，如果驱动线圈70的电流被断开，则从驱动线圈70产生的磁通消失。在这里，在可动铁心20和固定铁心30之间没有气隙的情况下，通过由可动铁心20及固定铁心30的原材料所具有的矫顽磁力，在两个铁心产生剩磁，在树脂成型品25和下壳体34之间设置的弹簧27的回弹力无法克服由在固定铁心30和可动铁心20残留的剩磁产生的吸引力，无法进行开路动作。

另一方面，如本申请所示，通过设置防止非磁性材料的剩磁的衬垫22，从而衬垫22所存在的部分在磁路上视为与气隙同等，因此超过两个铁心原材料的矫顽磁力而对两个铁心施加反向磁场，得到残留磁通大致成为零的效果。

而且，与可动铁心20一体化的弹簧27将丧失吸引力的可动铁心20推起，由此经由树脂成型品25而与可动铁心20一体化的可动触点50从固定触点40分离，由此电气回路开路。

如上所述，通过向驱动线圈70的电流的on/off，经由可动铁心20的动作而可动触点50开闭，电气回路开闭。

图3是从衬垫22侧观察可动铁心20的图，示出了衬垫22焊接、固定于可动铁心20的状态。

衬垫22由非磁性的金属材料构成，例如从板材被切出。长方形的衬垫22在可动铁心20的长度方向两端各设置1片，合计2片而焊接、固定于可动铁心20的与固定铁心30相对的面。

作为衬垫22而使用薄板，但更优选使用将与可动铁心的铁类材料焊接时的相性良好的非磁性的不锈钢材料、特别是sus304(stainlessusedsteel)等奥氏体类不锈钢材料的薄板通过冲压冲裁等加工为长方形的部件。

此外，在冲压加工中，通常会产生毛刺，如果毛刺大，则在成为产品后由于开闭动作的冲击而毛刺剥离，有可能作为异物夹持于可动铁心和固定铁心之间等而妨碍作为电磁铁的动作。因此，作为不产生毛刺的冲压加工法而使用半冲平法。另外，作为冲压加工以外的加工法，例如也能够使用激光加工等。

在这里，作为衬垫22的功能，以下方面变得重要。即，当然需要为了能够正常地进行电磁铁10的开路动作所需程度的非磁性材料，以及在电磁铁10的闭合动作时，具有即使可动铁心20和固定铁心30碰撞时的冲击重复，也不会从可动铁心20剥落程度的强度。

如图3所示，为了确保接合强度，衬垫22通过在每1片的6个部位的直径3mm～5mm左右的圆形、且向可动铁心20的方向为凸形状的焊接部y焊接固定于可动铁心20。6个部位的焊接部y的配置是4个部位与衬垫22的角部接近配置，剩余的2个部位配置于在衬垫22的长边的两端设置的各2个部位的焊接部y的中点。

在可动铁心20和固定铁心30进行闭合动作时，在可动铁心20和固定铁心30之间配置的衬垫22受到由两者的碰撞而产生的冲击。但是，如上所述，通过将焊接部y配置多个，从而冲击分散于6个部位的焊接部y，通过电磁开闭器100的长期使用，即使在开闭次数达到500万次至1000万次这样的情况下，认为也不会在焊接部y的附近引起疲劳破坏而衬垫22从可动铁心20剥落。

此外，根据我们的研究，关于焊接部y的强度，在通过焊接而暂时熔融的部分和原来的部分之间的强度差大的情况下，由于电磁铁10的闭合动作时的冲击，确认到应力会集中于强度发生了变化的部分，容易发生疲劳破坏。

即，即使是sus304材料，对于调节了硬度的jis(japaneseindustrialstandards)标准的1/2h材料，或者调节为其以上的硬度的材料而言，确认到在开闭频度小于或等于500万次时发生了由焊接部y的疲劳破坏引起的衬垫22的剥离。

另一方面，如果使用没有实施硬度的调节的jis标准的2b材料，则能够确认到可经受500万次～1000万次的开闭试验。即，如果是具有与2b材料同等以下的硬度的、jis标准的2d材料或者热轧制材料等，则疲劳强度高，与jis标准的1/4h调节材料同等或调节为其以上的硬度的材料的疲劳强度差，可知不适于本次的用途。

另一方面，关于作为非磁性材料的作用，已知如sus304材料这样的奥氏体类不锈钢材料通过冷加工，晶体构造从奥氏体变化为马氏体，并且杂质的配置发生变化等，从非磁性材料变弱而向磁性材料变化。

如果衬垫22带有磁性，则最初的目的即对可动铁心20和固定铁心30的残留磁化进行抑制的效果减半，有可能对可动铁心20的开放动作造成妨碍。也应该使用实施了使sus304的硬度上升的调节的材料而避免该情况。

同样地，已知奥氏体类不锈钢材料在通过焊接而暂时熔融的部分被冷却而恢复为固体时，晶体构造从奥氏体变化为马氏体，并且杂质的配置变化等，从非磁性材变弱而向磁性材料变化。因此，优选焊接部位尽可能小，如本实施方式1那样，通过将小的焊接部y分散地设置于多个部位，从而能够兼顾作为整体的焊接强度和非磁性材料的磁特性。

衬垫22的焊接完成的可动铁心20在该情况下会生锈，因此要进行防锈镀敷处理。如果是仅可动铁心20的状态，则优选镀zn(锌)，但由sus构成的衬垫22被一体化，因此不会在sus的表面良好地生成zn镀层。另一方面，首先，还考虑对实施了镀zn的可动铁心20焊接sus的衬垫22的方法，但可知由于镀敷的影响而焊接强度降低。

因此，在将衬垫22焊接至可动铁心20后，实施ni(镍)冲击镀处理，接下来进行zn铬酸盐镀敷处理，由此一边产生zn镀敷的防生锈功能，一边还在由sus构成的衬垫22的表面实施镀敷，因此能够进行良好的镀敷处理。

图4a是焊接前的衬垫22的俯视图。

图4b是图4a的要部剖视图。

图4a是表示设置有衬垫22的、焊接前的凸起24的配置的图。图4b是表示凸起24和其附近的a－a部分的剖面的图。

凸起24设置于与焊接部y的配置相同的位置。如根据表示凸起24的结构的a－a剖视图所知那样，凸起24在φd的范围，以长度h量在板的左侧部分形成有凹部，在板的右侧部分形成有凸部，都形成为具有一定的半径的球面形状。

该球面形状例如是在冲压装置中，通过具有半球状的凸起的冲头和具有半球状的凹陷形状的型腔，夹着sus304的板而将冲头压入型腔而形成的。作为这些形状的一个例子，确认到在板的厚度t为0.3mm～1.5mm的范围中，优选φd为2mm～5mm左右，h为0.3mm～1.5mm左右。

在这里，作为衬垫22和可动铁心20的焊接方法，首先通过平板状的一对电极夹着衬垫22和可动铁心20，在使凸起24和可动铁心20接触的状态下相互地加压。并且，经由凸起24在电极间流过大电流，由此使发热集中于凸起24的前端，将凸起24的前端及凸起24所接触的可动铁心20的一部分熔融，由此将两者焊接而接合。

通电次数与凸起24的个数无关，能够为1次即可。此时的加压力与板厚有关，但关于凸起24的每1个为0.2kn～2kn的范围。另外，通电电流关于每1个凸起为2ka～5ka。并且，通电时间为15msec～60msec的范围。

此外，如果在凸起24间的距离近的设计中流过大电流，则确认到下述现象，即，由于洛仑兹力使熔融的部分相互拉拽而移动，产生长的凸起状的部分。该部分不影响焊接强度，最差的情况是由于开闭的冲击被去除而成为异物。在本实施方式1的结构中，例如，如果在衬垫22和固定铁心30之间夹着该异物，则闭合时的铁心间的吸引力减少等，有可能对电磁铁10的开闭动作造成妨碍。因此，为了使得不产生上述的长的凸起状的部分，优选凸起24间的距离打开为大于或等于10mm。

另外，通常也大多采用不设置凸起而进行焊接的电阻焊接法，但需要使用几mm左右的直径细的电极而针对每1个部位夹着焊接部进行焊接。如果如本次这样应用于设置多个焊接部y的情况，则首先进行焊接部的对位，接下来，将通过电极夹持而通电这一工序对应于焊接部的数量重复多次。其结果，有可能全部焊接花费时间，以及在第2个部位及其以后的焊接部的焊接时，电流回绕至其之前焊接的焊接部而使希望焊接的部分的电流减少，焊接变得不充分。

另一方面，根据实施方式1所示的焊接方法，通过比衬垫22大的平板状的一对电极将衬垫22和可动铁心20夹着而通电，由此不需要电极的定位。并且，采用下述方法，即，在使凸起24和可动铁心20接触的状态下加压，经由凸起24在可动铁心20和衬垫22主体之间流过大电流，因此能够通过1次通电而生成多个焊接部y，在生产率方面是有利的。

此外，在本实施方式1中，作为凸起24的形状而例示出球面状，但并不限定于此，例如也可以是圆锥形状。另外，示出了凸起24的背面侧的形状和凸起24的表面侧的形状都为球面的例子，但无需一定是同一形状，例如表面为球面状、被面为圆锥形状的组合也没有问题。

作为在衬垫22形成凸起24时的注意点，优选多个凸起24的形状和高度一致。如果凸起24的高度不一致，则成为某个凸起24与可动铁心20接触，但其他凸起24不接触这样的状态，关于不接触的凸起24有可能无法焊接。

在焊接时使用的电源存在几种，但特别优选在电荷积存于电容器后，在将电荷释放时，通过逆变器控制进行定电流控制的电容器方式的电源。根据该电源，能够在短时间流过大电流，能够将焊接所需的能量设定为所需最小限度，因此能够一边抑制溅射状的异物的发生及焊接时的爆飞，一边进行稳定的焊接。

另外，在本实施方式1中，示出了将凸起24设置于衬垫22侧的例子，但无需一定设置于衬垫22，反之也可以在可动铁心20侧设置凸起。在该情况下，焊接顺序也如上所述而不变更。

根据实施方式1所涉及的电磁铁10、电磁开闭器100及电磁铁的制造方法，在防止向电磁铁10的通电停止后残留于固定铁心30和可动铁心20的剩磁的非磁性的薄板状的衬垫22设置多个凸起24，能够将该凸起24同时焊接于可动铁心20，因此预见到接合工序的大幅的时间缩短，生产率高。

并且，无需如银焊料这样的用于接合的辅助资材，因此能够实现接合的低成本化。

实施方式2.

下面，使用附图，以与实施方式1不同的部分为中心对实施方式2所涉及的电磁铁、电磁开闭器及电磁铁的制造方法进行说明。

图5a是从衬垫232侧观察固定铁心230的图。

图5b是固定铁心230的侧视图。

在实施方式1中，将衬垫22焊接于可动铁心20，但在本实施方式中，将衬垫232焊接于固定铁心230。如上所述，衬垫232即使不焊接固定于可动铁心20而是焊接固定于固定铁心230侧，也当然具有与实施方式1相同的效果。此外，如图5a、图5b所示，在经由凸起将衬垫232焊接于铁心(与可动、固定无关)的情况下，在焊接部y残留凸形状，没有避免在衬垫232和铁心之间残留微小的间隙d。这关于实施方式1的焊接部y也是同样的。

在我们的实验中，确认到下述倾向，即，衬垫232的厚度越厚，则间隙d变得越大。如果间隙d变大，则在电磁铁10的开闭重复试验中，确认到存在衬垫232容易剥落的倾向。因此，优选尽可能减小间隙d，优选设为小于或等于0.2mm，更优选设为小于或等于0.1mm。

此外，在本实施方式2中，示出了焊接部y的数量为5个。针对衬垫232为长方形、且长边和短边的差比较小的情况，在衬垫232的4角和对角线上设置焊接部y的配置是有效的。并且，针对长边和短边的差小的情况，也可以仅在4角的4个部位设置焊接部y。

根据实施方式2所涉及的电磁铁10、电磁开闭器100及电磁铁的制造方法，在防止向电磁铁10的通电停止后残留于固定铁心230和可动铁心20的剩磁的非磁性的薄板状的衬垫232设置多个凸起24，能够将该凸起24同时焊接于固定铁心230，因此预见到接合工序的大幅的时间缩短。

图8a、图8b是表示可动铁心的变形例的二面图。图8a是从对衬垫进行焊接侧观察固定铁心230b的图，图8b是固定铁心230b的侧视图。

至此为止，示出了在衬垫设置凸起24的例子，但也可以如图8a、图8b所示在固定铁心230b侧设置凸起24b。通常，衬垫为薄板，因此与铁心相比凸起加工容易。但是，在焊接时，在铁心侧的熔融程度差等情况下，有时在铁心侧设置凸起是有利的。在铁心侧设置凸起也当然能够通过焊接条件的调整而进行焊接。

图9a、图9b、图9c是表示其他凸起的配置例的图。

图9a是衬垫232c的俯视图。

图9c是从对衬垫232c进行焊接侧观察固定铁心230c的图。

图9b是表示将衬垫232c焊接于固定铁心230c的状态的图。如图9a、图9b、图9c所示，在衬垫232c和固定铁心230c这两者设置凸起24c、24b也能够进行相同的焊接。

在本例中，将合计6个凸起中的3个凸起24c1设置于衬垫232c，将剩余的3个凸起24c2在固定铁心230c侧配置于各自成为3角形的顶点的位置，在焊接后，全部焊接部y成为矩形的配置。此外，通过改变凸起24c1和凸起24c2的高度，从而在设置时，高度高的3点进行支撑，能够期待焊接前的衬垫232c的设置状态下的稳定性的提高。

实施方式3.

下面，使用附图，以与实施方式1、2不同的部分为中心对实施方式3所涉及的电磁铁、电磁开闭器及电磁铁的制造方法进行说明。

图6是从衬垫332侧观察固定铁心330的图。

固定铁心330的接触面的外周形状为圆形，与其形状相匹配地，衬垫332构成为具有与固定铁心330的外周相同的中心点o的小一圈的圆形状。

并且，焊接部y设置于以中心点o为中心的正三角形的各个成为顶点的3个部位的位置。如果设为焊接部y的数量＝焊接前的凸起的数量而设为3个部位，则在凸起24的高度存在波动的情况下，固定铁心330和衬垫332的接触也会稳定，因此各焊接部y的接触电阻稳定，能够稳定的通电而进行焊接。此外，固定铁心的接触面的外周形状为四边形，衬垫的形状为圆形也具有相同的效果。

实施方式4.

下面，使用附图，以与实施方式1～3不同的部分为中心对实施方式4所涉及的电磁铁、电磁开闭器及电磁铁的制造方法进行说明。

图7是从衬垫432侧观察固定铁心430的图。

固定铁心430的接触面的外周形状为长方形，设为与短边相比长边长很多的形状。

而且，将沿各个长边的边缘的焊接部y设置于3个部位。另外，设置有另1个部位的焊接部y，该另1个部位的焊接部y配置于将在一个长边的边缘相邻的2个部位的焊接部y和另一个长边的边缘的与上述2个部位的焊接部y在长度方向处于相同侧的2个部位的焊接部y的合计4个部位的焊接部y作为顶点的4边形的对角线的交点上。由此，在图7中，在对角线的交点上配置的焊接部y成为2个部位，具有合计8个部位的焊接部y。

根据该结构，即使在采用高宽比大的长方形的衬垫432的情况下，也不会损害固定铁心430和衬垫432的焊接强度，能够使衬垫432的固定变得可靠。

实施方式5.

下面，使用附图对实施方式5所涉及的电磁铁的制造方法进行说明。

图10是表示使用定位夹具500，将可动铁心20和sus制的衬垫22在焊接前进行定位的要领的图。

图11是表示将衬垫22和可动铁心20进行焊接的工序的流程图。

首先，在可动铁心20的焊接面20s上，使具有将设置衬垫22的部分挖通而成的开口部22k的定位夹具500进行搭载(步骤s001：定位夹具安装工序)。接下来，以沿开口部22k的边缘的方式，将2片衬垫22嵌入而配置(步骤s002：衬垫配置工序)。如果以上述方式配置所述衬垫，则能够将衬垫22相对于可动铁心20的位置高精度地定位。

图12是表示定位夹具500和衬垫22之间的尺寸关系的图，示出了在定位完成后、焊接前的状态。

通过电极600对衬垫22进行加压，但仍未通电。

图13是表示用于焊接的通电(步骤s003：焊接工序)结束而焊接完成，但电极600仍继续加压的状态的图。

在图12、图13中，如果将衬垫22的除了圆锥状的凸起24b以外的部分的厚度设为hs，将在衬垫22设置的凸起24b的焊接前的高度设为ht，将定位夹具500的与衬垫22相接的部分的厚度设为hj，则将3个尺寸关系设定为ht＜hj≤hs，由此能够在焊接前保留定位夹具500和衬垫22相接的部分(hj－ht＞0)，并且在焊接后确保定位夹具500和电极600不接触或者即使接触也不被加压的gap(hs+d－hj≥0)。由此，在仍设置有定位夹具500的状态下，也能够进行衬垫22和可动铁心20的焊接(步骤s003：焊接工序)，能够提高两者的焊接位置的精度。

图14是表示定位夹具的其他例的图。

定位夹具500b是将上述的定位夹具500的长度方向两端部在包含上述的开口部22k的一部分的部分处切除而开放得到的。能够一边维持衬垫22的定位精度、一边使衬垫22的设置的作业性提高。

此外，如上所述，也可以在固定铁心侧设置凸起，在两者设置凸起的情况下，如果将凸起的高度设为ht，则也能够得到相同的效果。

在定位夹具500、500b中优选使用绝缘体，能够应用玻璃环氧树脂、铸型尼龙等树脂或者陶瓷等原材料。在本实施方式中，例示出衬垫为矩形的情况，但对于上述的圆形等其他形状也当然能够应用。

此外，在上述各实施方式中，作为衬垫22、232、332、432的材料而例示出sus304，但如果是其他奥氏体类不锈钢材料，例如sus300编号、而且没有进行提高硬度的调节的材料，则也当然具有相同的效果。

另外，关于奥氏体类不锈钢材料通过加工而被磁化的现象，已知在材料面中，能够通过增加镍的含有量而抑制磁化，材料价格会上升，但如果对镍的含有量多的sus305、sus316等进行选择，则能够大幅地减少由加工引起的磁化。

另外，在铁心的原材料中示出了一体形状的结构，但使用将电磁钢板或者冷轧钢板等磁性钢板层叠而一体化的结构也当然具有相同的效果。

本申请记载了各种例示的实施方式及实施例，但在1个或多个实施方式中记载的各种特征、方式及功能并不限定于特定的实施方式的应用，也能够单独地或者以各种组合应用于实施方式。因此，没有例示的无数变形例在本申请说明书中公开的技术范围内被设想。例如包含将至少1个结构要素变形的情况、追加的情况或者省略的情况、以及提取至少1个结构要素而与其他实施方式的结构要素组合的情况。

标号的说明

10电磁铁，20可动铁心，22、232、232c、332、432衬垫，22k开口部，24、24b、24c1、24c2凸起，25树脂成型品，30、30a、30b、230、230b、330、430固定铁心，33基座板，34下壳体，40固定触点，50可动触点，55上壳体，70、70a、70b驱动线圈，100电磁开闭器，500、500b定位夹具，600电极，o中心点，y焊接部，d间隙。