基于单边调磁原理的双动子双绕组平板型直线发电机的制作方法

本发明属于波浪发电用直线发电机领域。

背景技术：

海洋波浪能是一种清洁发电能源，通过波浪能发电可满足海洋观测仪器、军事及民用测试浮标、独岛、作业平台等需求。目前，传统波浪能发电方式通常采用机械装置将波浪的上下直线运动形式转换成旋转运动，并带动旋转发电机进行发电。相比之下，直驱式发电方式通过能量回收装置和直线电机直接结合进行发电，省去了中间复杂的机械传动环节，使得系统发电效率得到提高，同时发电系统的集成度和稳定性也得到了提高。因此，直驱式波浪能发电具有广阔的应用前景。然而，当前直驱式发电系统中，由于能量回收装置转换的直线运动推力大、速度低且不恒定，使直线电机的发电电压幅值、频率等参数变化较大，导致系统发电品质较差、甚至出现系统不稳定等问题。

技术实现要素：

本发明目的是为了解决现有直驱式波浪发电系统发电品质较差的问题，提供了一种基于单边调磁原理的双动子双绕组平板型直线发电机。

本发明所述基于单边调磁原理的双动子双绕组平板型直线发电机包括机壳4、双绕组定子5、永磁动子6、调制动子7、永磁动子输出端1和调制动子输出端10；

双绕组定子5以轴线平面为对称面对称固定在机壳4的上下内表面上，双绕组定子5内部设置有调制动子7；永磁动子6设置在调制动子7和双绕组定子5之间；

调制动子7的左端通过第二导轨3与永磁动子6滑动连接，调制动子7的右端从机壳4的右侧端盖伸出作为调制动子输出端10，且通过第三导轨8也与永磁动子6滑动连接；

永磁动子6是以轴线平面为对称面的对称结构；永磁动子6的两端分别从机壳4的两侧端盖伸出，其中右侧伸出部分通过第三导轨8和第四导轨9与调制动子7和机壳4的右侧端盖滑动连接；其中左侧伸出部分作为永磁动子输出端1，所述永磁动子输出端1通过第一导轨2和第二导轨3分别与机壳4左侧端盖和调制动子7滑动连接；

永磁动子6平面和双绕组定子5平面之间存在径向气隙L1；永磁动子6平面和调制动子7平面之间存在径向气隙L2；永磁动子输出端1和调制动子输出端10的轴线对称平面重合。

优选地，双绕组定子5由定子铁心5-3、第一定子绕组5-1和第二定子绕组5-2构成；第一定子绕组5-1以轴线平面为对称面对称分布，且对称两侧都是m₁相定子绕组，当第一定子绕组5-1通有m1相交流电流时，会形成沿轴线方向运动的p_s1极对数电枢磁场，m₁、p_s1为正整数；第二定子绕组5-2以轴线平面为对称面对称分布，且对称两侧都是m₂相定子绕组，当第二定子绕组5-2通有m₂相交流电流时，会形成沿轴线方向运动的p_s2极对数电枢磁场，m₂、p_s2为正整数。

优选地，永磁动子6是以轴线平面为对称面的对称结构，且对称两侧的极对数为p_PM，p_PM为正整数；永磁动子6由4p_PM个永磁体单元6-1和动子支架6-2构成，在每一侧动子支架6-2沿轴线方向放置2p_PM个永磁体单元6-1，相邻两块永磁体单元6-1的充磁方向相反，永磁体单元6-1的充磁方向为平行充磁。

优选地，调制动子7是以轴线平面为对称面的对称结构，并由2p_m个突起单元7-1和调制动子铁心7-2构成，p_m为正整数；在每一侧p_m个突起单元7-1沿轴向方向排列在调制动子铁心7-2上下表面；

同时满足条件p_s1＝|kp_PM+jp_m|和p_s2＝kp_PM，其中k是正整数，j是整数。

优选地，突起单元7-1和调制动子铁心7-2选用软磁复合材料、硅钢片、实心铁或软磁铁氧体。

优选地，2p_m个突起单元7-1和调制动子铁心7-2为一体件或分立件，突起单元7-1的形状随意。

本发明的优点：本发明的基于单边调磁原理的双动子双绕组平板型直线发电机具有两个独立的动子，且两个动子的推力和速度完全独立。同时该电机为对称结构，电机中不存在单边磁拉力。因此，在实际的波浪发电系统中，一个动子无论随波浪怎样运动，通过对另一动子的有效控制，可以使发电机发出的电压幅值、频率保持恒定，进而提高了发电系统的发电品质和系统的稳定性。

附图说明

图1是所述基于单边调磁原理的双动子双绕组平板型直线发电机的结构示意图；

图2是图1的A处放大图；

图3是第一定子绕组的绕组排布示意图；

图4是第二定子绕组的绕组排布示意图。

具体实施方式

下面结合图1～图4对本发明作进一步说明。图1为基于单边调磁原理的双动子双绕组平板型直线发电机实施方式的结构示意图。

本发明所述基于单边调磁原理的双动子双绕组平板型直线发电机包括机壳4、双绕组定子5、永磁动子6、调制动子7、永磁动子输出端1和调制动子输出端10；

双绕组定子5以轴线平面为对称面对称固定在机壳4的上下内表面上，双绕组定子5内部设置有调制动子7；永磁动子6设置在调制动子7和双绕组定子5之间；

调制动子7的左端通过第二导轨3与永磁动子6滑动连接，调制动子7的右端从机壳4的右侧端盖伸出作为调制动子输出端10，且通过第三导轨8也与永磁动子6滑动连接；

永磁动子6是以轴线平面为对称面的对称结构；永磁动子6的两端分别从机壳4的两侧端盖伸出，其中右侧伸出部分通过第三导轨8和第四导轨9与调制动子7和机壳4的右侧端盖滑动连接；其中左侧伸出部分作为永磁动子输出端1，所述永磁动子输出端1通过第一导轨2和第二导轨3分别与机壳4左侧端盖和调制动子7滑动连接；

永磁动子6平面和双绕组定子5平面之间存在径向气隙L1；永磁动子6平面和调制动子7平面之间存在径向气隙L2；永磁动子输出端1和调制动子输出端10的轴线对称平面重合。

双绕组定子5由定子铁心5-3、第一定子绕组5-1和第二定子绕组5-2构成；第一定子绕组5-1以轴线平面为对称面对称分布，且对称两侧都是m₁相定子绕组，当第一定子绕组5-1通有m₁相交流电流时，会形成沿轴线方向运动的p_s1极对数电枢磁场，m₁、p_s1为正整数；第二定子绕组5-2以轴线平面为对称面对称分布，且对称两侧都是m₂相定子绕组，当第二定子绕组5-2通有m₂相交流电流时，会形成沿轴线方向运动的p_s2极对数电枢磁场，m₂、p_s2为正整数。

永磁动子6是以轴线平面为对称面的对称结构，且对称两侧的极对数为p_PM，p_PM为正整数；永磁动子6由4p_PM个永磁体单元6-1和动子支架6-2构成，在每一侧动子支架6-2沿轴线方向放置2p_PM个永磁体单元6-1，相邻两块永磁体单元6-1的充磁方向相反，永磁体单元6-1的充磁方向为平行充磁。

调制动子7是以轴线平面为对称面的对称结构，并由2p_m个突起单元7-1和调制动子铁心7-2构成，p_m为正整数；在每一侧p_m个突起单元7-1沿轴向方向排列在调制动子铁心7-2上下表面；

同时满足条件p_s1＝|kp_PM+jp_m|和p_s2＝kp_PM，其中k是正整数，j是整数。

突起单元7-1和调制动子铁心7-2选用软磁复合材料、硅钢片、实心铁或软磁铁氧体。

2p_m个突起单元7-1和调制动子铁心7-2为一体件或分立件，突起单元7-1形状随意。

为了说明本发明的工作原理，下面结合图1至图4进行说明。

设永磁动子两侧极对数均为p_PM，速度为V_PM，初始相位角为θ_PM，则永磁动子所形成沿轴线方向运动的永磁磁动势F_PM(θ,t)可表示为

式中F_k——各次谐波磁动势幅值；

k——永磁磁动势谐波次数；

θ——机械角；

t——时间。

设调制动子两侧的导磁块数均为p_m，速度为V_m，初始相位角为θ_m，则调制动子作用下随时间变化的空间比磁导λ(θ,t)可表示为

式中λ₀、λ_i——各次谐波比磁导幅值；

i——谐波比磁导次数。

永磁体磁动势在调制动子作用下产生的沿轴线方向运动的永磁磁场可表示为

式中B_k——自然谐波磁场幅值，且B_k＝F_kλ₀；

B_k,i——调制谐波磁场幅值，且B_k,i＝F_kλ_i。

由式(3)可知，永磁动子和调制动子的共同作用下将会产生两类磁场。第一类为自然谐波磁场，该类磁场的特点是它的磁场极对数和速度与永磁动子磁动势的极对数和速度相同，该类磁场的幅值为B_k。第二类为调制谐波磁场，该类磁场的特点是它的磁场极对数与永磁动子极对数和调制动子中导磁块数相关，它的磁场速度也与永磁动子和调制动子二者的速度相关，该类磁场的幅值为B_k,i，如下：

p_k,j＝|kp_PM+jp_m| (4)

j＝0,±1,±2,... (6)

式中p_k,j、V_k,j——调制谐波磁场的极对数和同步速度。

根据机电能量转换原理可知，只有当两个磁场的极对数和速度相同情况下，才能产生恒定的推力，从而实现机电能量转换。因此，将第一定子绕组5-1通过绕组排布设计成可产生与调制谐波磁场相同极对数和速度的电枢磁场。那么，第一定子绕组5-1、调制动子和永磁动子就构成了磁场调制型的双动子直线电机。在这种情况下，作用在调制动子上的电磁推力等于作用在定子和永磁动子的二者的电磁推力之和，而且它们的电磁推力方向相反。同时，调制动子和永磁动子之间以及调制动子和第一定子绕组5-1之间的推力关系始终成一定比例。此外，第一定子绕组5-1产生的电枢磁场速度与调制谐波磁场速度相等，因此，可参考式(5)进行调速。因此，由第一定子绕组5-1、调制动子和永磁动子相互作用下，调制动子和永磁动子只能实现速度解耦，但他们之间的推力仍然是耦合的。在实际应用中，若只采用一套绕组(第一定子绕组5-1)，那么由于波浪运动的不确定性就会使绕组发出的电压极其不稳定。

进一步将第二定子绕组5-2通过绕组排布设计可产生与自然谐波磁场相同极对数和速度的电枢磁场。那么，第二定子绕组5-2和永磁动子就构成了一个永磁同步直线电机。此时，第二定子绕组5-2只与永磁动子作用产生推力，而不与调制动子产生推力。此外，由于第一定子绕组5-1和第二定子绕组5-2产生的电枢磁场极对数不同，因此它们之间不会产生推力，换言之，它们之间不会产生影响。因此，通过第二定子绕组5-2和永磁动子相互作用，可实现调制动子和永磁动子的推力解耦。

通过上述分析可知，调制动子上的电磁推力只与第一定子绕组5-1相关，调制动子速度与第一定子绕组5-1的电枢磁场和永磁动子的速度相关；而永磁动子上电磁推力不仅与第一定子绕组5-1相关，而且受第二定子绕组5-2的影响，同时永磁动子的速度只与第二定子绕组5-2的电枢磁场速度相同。因此，对于基于单边调磁原理的双动子双绕组平板型直线发电机来说，调制动子的推力和速度与永磁动子的推力和速度完全独立。此外，该电机为对称结构，电机中不存在单边磁拉力。

在实际应用中，调制动子与波浪传动装置相连，因此调制动子的运动具有很大的随机性。此时，通过第二定子绕组5-2使永磁转子推力和速度得到有效控制，从而使第一定子绕组5-1电枢磁场的速度始终保持恒定，进而使基于单边调磁原理的双动子双绕组平板型直线发电机发出的电压幅值、频率始终保持恒定，使整个发电系统发电品质得到显著提升。

具体的讲，图1中永磁动子的极对数是6，调制动子中突起单元数是10。由式(4)可知，气隙中会产生一系列的调制谐波磁场。这些调制谐波磁场当中，通常是k＝1,j＝-1时对应的调制谐波磁场幅值最大，也就是说调制谐波磁场中4对极磁场幅值最大。因此，将第一定子绕组5-1通过绕组排布设计可产生4对极电枢磁场，如图3所示(第一定子绕组5-1以轴线平面为对称面对称分布，对称两侧的绕组排布相同，图中为任意一侧的绕组排布图)。并通过控制第一定子绕组5-1产生电枢磁场的速度与4对极调制谐波磁场的速度相同，从而使第一定子绕组5-1、调制动子和永磁动子实现机电能量转换。

此时由式(3)也可知，气隙中会产生一系列的自然谐波磁场，这些自然谐波磁场当中，k＝1时对应的自然谐波磁场幅值最大，也就是说永磁动子产生6对极的自然谐波磁场幅值最大。因此，将第二定子绕组5-2通过绕组排布设计可产生6对极电枢磁场，如图4所示(第二定子绕组5-2以轴线平面为对称面对称分布，对称两侧的绕组排布相同，图中为任意一侧的绕组排布图)。并通过控制第二定子绕组5-2产生电枢磁场的速度与6对极自然谐波磁场的速度相同，那么第二定子绕组5-2和永磁动子就可实现机电能量转换。

此外，由于第一定子绕组5-1和第二定子绕组5-2产生的电枢磁场极对数不同(一个是4对极电枢磁场，另一个是6对极电枢磁场)，根据机电能量转换原理，它们之间不会产生推力。换言之，它们之间并不会互相影响。

最终的效果相当于，第一定子绕组5-1、调制动子和永磁动子是一个双动子电机；而第二定子绕组5-2和永磁动子相当于传统的永磁同步直线电机。这样，通过第一定子绕组5-1的控制可实现调制动子和永磁动子速度解耦，但二者的推力是耦合(不是独立的)的；进一步通过第二定子绕组5-2的控制可实现调制动子和永磁动子之间的推力解耦。因此，在实际应用中通过第二定子绕组5-2实现了对永磁动子的有效控制，即使在调制动子随机变速运动下也能保证第一定子绕组5-1发出的电压幅值、频率恒定，从而使整个发电系统的发电品质得到提高，也使系统运行的稳定性得到提高。此外，该电机为对称结构，电机中不存在单边磁拉力。