] 其他与形状例1相同。
[0093][形状例5]
[0094] 图7是相当于图2、图3的转子的主要部分主视图。此外，对与形状例1相同的构 成部分标注相同符号，在对应的构成部分对该符号附加D，省略重复的说明。
[0095] 在本实施例1的形状例5的磁性板中，相对于形状例3,是高硬度部23D共通， 并在永久磁铁I有倒角部15Db的情况的例子。
[0096] 其他与形状例1相同。
[0097][形状例6]
[0098] 图8是相当于图2、图3的转子的主要部分主视图。此外，对与形状例1相同的构 成部分标注相同符号，在对应的构成部分对该符号标注E，省略重复的说明。
[0099] 在本实施例1的形状例6的磁性板5E中，相对于形状例3,以包围永久磁铁15的 端部15c的方式放大形成粘合剂区域17E。
[0100] 其他与形状例1相同。
[0101] [形状例7]
[0102] 图9是相当于图2、图3的转子的主要部分主视图。此外，对与形状例1相同的构 成部分标注相同符号，在对应的构成部分对该符号附加F，省略重复的说明。
[0103] 在本实施例1的形状例7的磁性板5F中，高硬度部23F被设定于遍及第一边缘 25F以及第二边缘27F和第三边缘29F以及第四边缘31F的整个范围。
[0104] 第一边缘25F是在磁铁插槽13F的周向端部沿周向的部分。第二边缘27F是与第 一边缘25F相同的边缘上的桥部19F的部分。第三边缘29F是与第一边缘25F对应的主体 部7F的外周缘9F侧的部分。第四边缘31F是磁铁插槽13F相互间的桥部19F的外侧的部 分。
[0105] 第三边缘29F不是如形状例1那样凹形状部的边缘，而是外周缘9F(转子外径线 上）的一部分。
[0106] 在磁性板5F中，在磁铁插槽13F未设置粘合剂区域，永久磁铁15F的剖面形状与 磁铁插槽13F对应形成。在该磁铁插槽13F嵌合保持有永久磁铁15F，所以高硬度部23F沿 永久磁铁15F的端部15Fc被设定为第一边缘25F以及第二边缘27F成为直角的钩状。
[0107] 高硬度部23F的周向上的端缘23Fa是与形状例3相同的设定，但径向上的端缘 23Fb被设定为进入结合部19Fa。端缘23Fb与永久磁铁15F剖面的长边相同地沿着主体部 7F的周向。
[0108] 其他与形状例1相同。
[0109] [形状例8]
[0110] 图10是相当于图2、图3的转子的主要部分主视图。此外，对与形状例1相同的构 成部分标注相同符号，在对应的构成部分对该符号附加G，省略重复的说明。
[0111] 在本实施例1的形状例8的磁性板5G中，在主体部7G未形成凹形状部，高硬度部 23G被设定于遍及在磁铁插槽13G的周向端部沿周向的第一边缘25G以及与此相同的边缘 上的桥部19G的部分亦即第二边缘27G、和与第一边缘25G对应的主体部7G的外周缘9G侧 的第三边缘29G以及磁铁插槽13G相互间的整个范围，且呈T型。第三边缘29G在磁铁插 槽13G相互间连续。
[0112] 此外，桥部19G不是指T字的中央全体，而是一对高硬度部23G的各桥部19G为一 体，构成T字的中央，因此，桥部19G的周向上的宽度为T字部的周向宽度的1/2。
[0113] [比较例1]
[0114] 图11涉及比较例1，是相当于图2、图3的转子的主要部分主视图。此外，是与形 状例3基本相同的构造，仅将代表性的符号与形状例3相同地标注。
[0115] 在比较例1中，与形状例3比较，以在主体部7B的周向上沿磁铁插槽13的边缘的 长度L2超过永久磁铁15的周向剖面长度的1/6的方式设定。
[0116] 其他与形状例3相同。
[0117] [比较例2]
[0118] 图12涉及比较例2,是相当于图2、图3的转子的主要部分主视图。此外，是与形 状例3基本相同的构造，仅将代表性的符号与形状例3相同地标注。
[0119] 在比较例2中，与形状例3比较，沿永久磁铁15的端缘15a的方向以及磁铁插槽 13间的长度Ll低于永久磁铁15的径向剖面宽度的1/2,例如，设定为Ll=0。
[0120] 其他与形状例3相同。
[0121] [高硬度部的长度的根据]
[0122] (0 彡L2 彡 1/6)
[0123]图13是用实施例的形状例和比较例的形状例比较了作为离心强度的代替指标的 磁铁拉伸屈服载荷的上升率以及作为有效磁通量的代替指标的使转子用与定子不同的系 统的动力旋转并被不供给电力的定子引起的电压（以下，称为旋转感应电压）的上升率的 曲线图，图14是用实施例的形状例和比较例的形状例比较了加工高硬度部时的压缩率与 磁铁拉伸屈服载荷上升率的关系的曲线图，图15是用实施例的形状例和比较例的形状例 比较了该压缩率与旋转感应电压上升率的关系的曲线图。
[0124] 离心强度的评价如图1那样进行。离心强度提高效果为，将比图1的磁铁插槽13 靠内径侧的辄部7a固定在斜线的范围，将模拟了永久磁铁15的夹具插入开口部。
[0125] 将使夹具向外径方向如箭头那样位移时的位移负载的关系线图化，将该线图的比 例限度定义为屈服载荷，将其大小作为离心强度评价的代替。
[0126]由马达的产生扭矩引起的有效磁通量用成为代替指标的旋转感应电压的大小来 评价。
[0127]在图13中，将横轴作为形状例（1)~（4)，将纵轴作为磁铁拉伸屈服载荷上升率％ 以及旋转感应电压上升率％。形状例选定了（1):实施例1的形状例2、（2):实施例1的形 状例3、⑶：实施例1的形状例1、⑷：比较例1的形状例。高硬度部23的压缩率为14%。
[0128] 为了成为高硬度而使对应位置压缩，但为此需要压缩负载。高硬度部的面积为（1) <⑵ < ⑶< (4)，如果压缩率相同，则面积越大，压缩负载越大。磁铁拉伸屈服载荷、旋 转感应电压均在（3)中上升率最大，若面积进一步增大则上升率下降，加工能量方面低效 (高成本）。
[0129] 换句话说，若如箭头I那样设定边界，则排除（4)的比较例1，从加工能量上来看而 成为上述0 <L2 < 1/6的设定。
[0130]图14将横轴作为压缩率，将纵轴作为磁铁拉伸屈服载荷上升率％。选定的形状例 与图13相同。
[0131] 如图14的箭头I那样，从压缩率5%开始满足市场要求亦即上升率20%以上。保 持永久磁铁15的桥部为了减少漏磁通而尽可能地变细，而有使该强度如箭头II那样最低 上升20%左右的市场要求。因为在箭头III的压缩率25%以上，屈服载荷的上升率比压缩 率5%低，压缩加工能量（制造成本）方面低效，所以如上述那样使压缩率的上限为25%。
[0132]图15将横轴作为压缩率，将纵轴作为旋转感应电压上升率％。选定的形状例与图 13相同。
[0133] (4)的比较例1在箭头I的压缩率5%以上满足磁铁拉伸屈服载荷的要求，但旋转 感应电压上升率小于要求的1% (箭头II)且为允许范围外。若由于漏磁通的减少而有效 磁通量的代替指标亦即旋转感应电压若不上升1 %以上则不认为是有效的性能。
[0134] (1)~（3)的实施例的形状例2、3、1均为允许范围。
[0135]换句话说，排除（4)的比较例I，从性能上来看而成为上述0彡L2彡1/6的设定。
[0136] (LI彡 1/2)
[0137]图16是用实施例的形状例和比较例的形状例比较了压缩率与磁铁拉伸屈服载荷 上升率的关系的曲线图，图17是用形状例和比较例比较了压缩率与旋转感应电压上升率 的关系的曲线图。
[0138] 在图16中，将横轴作为压缩率，将纵轴作为磁铁拉伸屈服载荷上升率％。形状例 选定了（5):比较例2的形状例、（6):实施例1的形状例4、⑵：实施例1的形状例3。
[0139] 在压缩率5~25%中，相对于比较例2的高硬度部23B的屈服载荷上升率未到达 20%，在实施例1的形状例4、形状例3中为上升率20%以上。
[0140] 在图17中，将横轴作为压缩率，将纵轴作为旋转感应电压上升率％。形状例的选 定与图16相同。
[0141] 在压缩率5%中，相对于比较例2的高硬度部23B的感应电压上升率未到达1%， 在实施例1的形状例4、形状例3中在压缩率5~25%中为上升率1 %以上。
[0142] 换句话说，在屈服载荷上升率以及感应电压上升率方面，排除比较例2,从性能上 来看，成为上述Ll彡1/2的设定。
[0143][高次谐波的抑制]
[0144] 在旋转感应电压包含有高次谐波，但作为表示该含有率的指标，导入高次谐波电 压系数（以下，称为HVF)来进行评价。HVF如式1。
[0146]这里，
[0147] Un:相对于基波电压的n次谐波电压的比例
[0148] n