聚乙烯薄膜与浮空器的制作方法

本申请涉及航空航天领域，具体而言，涉及一种聚乙烯薄膜与浮空器。

背景技术：

高空气球是一种无动力浮空器，是目前能在平流层工作的极少的几种飞行器之一，其一直以来作为一种非常重要的空间探测及与运载工具，在空间科学、通信、气象观测以及军事等领域有着巨大的开发价值。

在高空气球材料的选择上，通常以纤维织物为载体的复合聚乙烯薄膜材料有着很高的可靠性，但其成本高昂，应用受到很大限制。而成本低廉的聚乙烯薄膜应用于高空气球，可大幅度降低成本，因而，开发出性能优异的聚乙烯薄膜也成为高空气球发展的关键。

根据气球内外压差的不同，高空聚乙烯气球可以分为零压气球和超压气球。超压气球较零压气球有着更大的优越性，但其对聚乙烯薄膜的要求也更高，需具有优异的综合性能，如足够高的拉伸强度、屈服强度、断裂伸长率、良好的抗老化性能及焊接加工性能等。以确保超压气球在临近空间长时间航行过程中(100天以上)，聚乙烯薄膜材料不出现损坏或强度损失。

目前，尚且没有应用在超压气球专用聚乙烯薄膜。常见的聚乙烯薄膜为农用膜，该类聚乙烯薄膜诸多方面均达不到超压气球用聚乙烯薄膜对综合性能的要求，如兼具足够高的拉伸强度、屈服强度、断裂伸出率、抗老化性能以及良好的焊接加工性能等。

技术实现要素：

本申请的主要目的在于提供一种聚乙烯薄膜与浮空器，以解决现有技术中以聚乙烯材料为主的薄膜无法应用在浮空器中的问题。

为了实现上述目的，根据本申请的一个方面，提供了一种聚乙烯薄膜，该聚乙烯薄膜包括焊接层，上述焊接层包括线性茂金属低密度聚乙烯和低密度聚乙烯；承力层，设置在且上述焊接层的表面上，上述承力层包括高密度聚乙烯、低密度聚乙烯与线性茂金属低密度聚乙烯；耐候层，设置上述承力层的远离上述焊接层的表面上，上述耐候层包括线性茂金属低密度聚乙烯。

进一步地，上述焊接层中，上述线性茂金属低密度聚乙烯与上述低密度聚乙烯的重量百分比分别为50～80％与20～50％。

进一步地，上述承力层中，上述高密度聚乙烯、低密度聚乙烯与线性茂金属低密度聚乙烯的重量百分比分别为30～50％、10～25％与25～50％。

进一步地，上述承力层还包括第一光稳定剂，优选在上述承力层中，上述第一光稳定剂的中重量百分比为2～5％。

进一步地，上述承力层还包括第一抗氧化剂，优选在上述承力层中，上述第一抗氧化剂的中重量百分比为0.1～0.5％。

进一步地，上述耐候层中，上述线性茂金属低密度聚乙烯的重量百分比为91～95％。

进一步地，上述耐候层还包括第二光稳定剂，优选在上述耐候层中，上述第二光稳定剂的中重量百分比在5～8％之间。

进一步地，上述耐候层还包括第二抗氧化剂，优选在上述耐候层中，上述第二抗氧化剂的中重量百分比在0.1～1％之间。

进一步地，上述焊接层的厚度、上述承力层的厚度以及上述耐候层的厚度分别为上述聚乙烯薄膜的厚度的20～30％、40～60％以及20～30％，优选分别为25～30％、45～55％与20～25％。

进一步地，上述聚乙烯薄膜的厚度在40～120μm之间，优选在60～80μm之间。

进一步地，上述聚乙烯薄膜的密度在0.92～0.94g/cm³之间。

根据本申请的另一方面，提供了一种浮空器，该浮空器包括聚乙烯薄膜，上述聚乙烯薄膜为任一项上述的聚乙烯薄膜。

进一步地，上述浮空器为超压气球。

应用本申请的技术方案，焊接层包括线性茂金属低密度聚乙烯(mlldpe)和低密度聚乙烯(ldpe)，线性茂金属低密度聚乙烯(mlldpe)通常具有更优的焊接性能，低密度聚乙烯(ldpe)一方面能降低mlldpe的表观粘度、提高mlldpe的剪切敏感性，从而改善薄膜的挤出加工性能；另一方面，ldpe结晶度度更低，焊接加工需要的温度更低，有利于焊接加工)，这样的焊接层具有更优异的焊接性能；承力层包括高密度聚乙烯(hdpe)、低密度聚乙烯(ldpe)以及线性茂金属低密度聚乙烯(mlldpe)，高密度聚乙烯(hdpe)通常具有更高的强度，低密度聚乙烯(ldpe)通常具有很好的断裂伸出率，线性茂金属低密度聚乙烯(mlldpe)具有优异的耐环境应力开裂性能和较高的耐热性能，这三种材料使得承力层具有拉伸强度高、屈服强度高、断裂伸出率较为适中特点；耐候层包括线性茂金属低密度聚乙烯(mlldpe)，线性茂金属低密度聚乙烯(mlldpe)具有优异的耐环境应力开裂性能和较好的耐热性能。

该聚乙烯薄膜具有较好的拉伸强度、较好的屈服强度、较好的断裂伸出率以及较好的焊接加工性能，因此，可以很好地应用于浮空器中。

附图说明

构成本申请的一部分的说明书附图用来提供对本申请的进一步理解，本申请的示意性实施例及其说明用于解释本申请，并不构成对本申请的不当限定。在附图中：

图1示出了根据本申请的一种实施例提供的聚乙烯薄膜的结构示意图。

其中，上述附图包括以下附图标记：

1、焊接层；2、承力层；3、耐候层。

具体实施方式

应该指出，以下详细说明都是例示性的，旨在对本申请提供进一步的说明。除非另有指明，本文使用的所有技术和科学术语具有与本申请所属技术领域的普通技术人员通常理解的相同含义。

需要注意的是，这里所使用的术语仅是为了描述具体实施方式，而非意图限制根据本申请的示例性实施方式。如在这里所使用的，除非上下文另外明确指出，否则单数形式也意图包括复数形式，此外，还应当理解的是，当在本说明书中使用术语“包含”和/或“包括”时，其指明存在特征、步骤、操作、器件、组件和/或它们的组合。

正如背景技术所介绍的，现有技术中的成本低廉的聚乙烯薄膜无法满足浮空器中的性能要求，进而无法应用在浮空器中，为了解决如上的技术问题，本申请提出了一种聚乙烯薄膜与浮空器。

本申请的一种典型的实施方式中，提供了一种聚乙烯薄膜，如图1所示，该聚乙烯薄膜包括：焊接层1、承力层2以及耐候层3，其中，上述焊接层1包括线性茂金属低密度聚乙烯和低密度聚乙烯；承力层2设置在且上述焊接层1的表面上，上述承力层2包括高密度聚乙烯、低密度聚乙烯与线性茂金属低密度聚乙烯；耐候层3设置上述承力层2的远离上述焊接层1的表面上，上述耐候层3包括线性茂金属低密度聚乙烯。

上述的聚乙烯薄膜中，焊接层包括线性茂金属低密度聚乙烯(mlldpe)和低密度聚乙烯(ldpe)，线性茂金属低密度聚乙烯(mlldpe)通常具有更优的焊接性能，低密度聚乙烯(ldpe)一方面能降低mlldpe的表观粘度、提高mlldpe的剪切敏感性，从而改善薄膜的挤出加工性能，另一方面，ldpe结晶度度更低，焊接加工需要的温度更低，有利于焊接加工，这样的焊接层具有更优异的焊接性能；承力层包括高密度聚乙烯(hdpe)、低密度聚乙烯(ldpe)以及线性茂金属低密度聚乙烯(mlldpe)，高密度聚乙烯(hdpe)通常具有更高的强度，低密度聚乙烯(ldpe)通常具有很好的断裂伸出率，线性茂金属低密度聚乙烯(mlldpe)具有优异的耐环境应力开裂性能和较高的耐热性能，这三种材料使得承力层具有拉伸强度高、屈服强度高、断裂伸出率较为适中特点；耐候层包括线性茂金属低密度聚乙烯(mlldpe)，线性茂金属低密度聚乙烯(mlldpe)具有优异的耐环境应力开裂性能和较好的耐热性能。

该聚乙烯薄膜具有较好的拉伸强度、较好的屈服强度、较好的断裂伸出率以及较好的焊接加工性能，因此，可以很好地应用于浮空器中。

本申请的一种实施例中，上述焊接层1中，上述线性茂金属低密度聚乙烯与上述低密度聚乙烯的重量百分比分别为50～80％与20～50％。这样可以使得焊接层获得更好的焊接性能与更低的结晶度。

为了同时获得更好的拉伸强度、屈服强度与断裂伸出率，本申请的一种实施例中，上述承力层2中，上述高密度聚乙烯、低密度聚乙烯与线性茂金属低密度聚乙烯的重量百分比分别为30～50％、10～25％与25～50％。

本申请的另一种实施例中，上述承力层还包括第一光稳定剂，这样可以使得承力层具有更好的抗老化性能，进而使得聚乙烯薄膜具有更好的抗老化性能。

为了进一步使得承力层具有更好的抗老化性能且保证承力层具有较好的其他性能(例如力学性能与加工性能等等)，本申请的一种实施例中，上述承力层2中，上述第一光稳定剂的中重量百分比为2～5％。

上述的第一光稳定剂例可以是光稳定剂944fl、光稳定剂uv-531、光稳定剂uv-326与光稳定剂770中的一种或多种，本领域技术人员可以根据实际情况选择具体的第一光稳定剂，当然，并不限于上述提到的种类。

本申请的再一种实施例中，上述承力层2还包括第一抗氧化剂，第一抗氧化剂的加入可以进一步提升承力层的抗氧化性能，进而提升承力层的抗老化性能，从而提升聚乙烯薄膜的抗老化性能。

上述的第一抗氧化剂可以是抗氧剂dltp、抗氧剂168与抗氧剂tnp中的一种或多种，但是并不限于这三种，本领域技术人员还可以根据实际情况选择其他的合适的抗氧剂作为第一抗氧化剂。

为了使得承力层获得更好的抗氧化性能且同时保证承力层具有较好的其他性能(如加工性能、力学性能等)，本申请的一种实施例中，上述承力层2中，上述第一抗氧化剂的中重量百分比为0.1～0.5％。

本申请的又一种实施例中，上述耐候层3中，上述线性茂金属低密度聚乙烯的重量百分比为91～95％。这样可以进一步提升耐候层的耐环境应力开裂性能和较高的耐热性能，进而进一步提升聚乙烯薄膜的寿命。

为了使得耐候层具有更好的抗老化性能，进而使得聚乙烯薄膜具有更好的抗老化性能，本申请的一种实施例中，上述耐候层3还包括第二光稳定剂(例如，第二光稳定剂可以是光稳定剂gw-544、光稳定剂gw-540、光稳定剂gw-480与光稳定剂pds中的一种多种，但是并不限于这些，本领域技术人员可以根据实际情况选择合适种类的光稳定剂作为第二光稳定剂)。

本申请的另一种实施例中，在上述耐候层3中，上述第二光稳定剂的中重量百分比在5～8％之间，这样可以在提升耐候层的抗老化性能的同时保证该层具有较好的其他性能(包括力学性能、焊接加工性能以及气体阻隔性能等)。

为了进一步提升耐候层的抗氧化性能，进而提高聚乙烯薄膜的抗氧化性能，保证聚乙烯薄膜具有较长的寿命，本申请的一种实施例中，上述耐候层3还包括第二抗氧化剂(例如，可以是抗氧剂1076、抗氧剂ca与抗氧剂dnp中的一种或多种，但是并不限于这三种，本领域技术人员还可以根据实际情况选择其他的合适的抗氧剂作为第二抗氧化剂)。

本申请的再一种实施例中，在上述耐候层3中，上述第二抗氧化剂的中重量百分比在0.1～1％之间，这样可以在提升耐候层的抗氧化性能的同时保证该层具有较好的其他性能(包括力学性能、焊接加工性能以及气体阻隔性能等)。

为了使得聚乙烯薄膜具有尽可能高的力学性能的情况下，同时具有较好的耐候性能以及焊接加工性能，本申请的一种实施例中，上述焊接层1的厚度、上述承力层2的厚度以及上述耐候层3的厚度分别为上述聚乙烯薄膜的厚度的20～30％、40～60％以及20～30％。

本申请的另一种实施例中，上述焊接层1的厚度、上述承力层2的厚度以及上述耐候层3的厚度分别为25～30％、45～55％与20～25％。这样可以进一步保证聚乙烯薄膜的力学性能、耐候性能以及焊接加工性能等综合性能优良。

通常对于浮空器材料，满足强度要求的情况下，要求材料本身克重尽可能低，为了实现聚乙烯薄膜优良的综合性能的同时，降低薄膜厚度以及质量，更好的适应高空气球使用要求。本申请的一种实施例中，上述聚乙烯薄膜的厚度在40～120μm之间，优选在60～80μm之间。

本申请的又一种实施例中，上述聚乙烯薄膜的密度在0.920～0.940g/cm³之间。这样可以进一步保证该聚乙烯薄膜可以更好地应用在浮空器中。

本申请的另一种典型的实施方式中，提供了一种浮空器，该浮空器包括聚乙烯薄膜，该聚乙烯薄膜为上述任一种聚乙烯薄膜。

该浮空器由于具有上述的聚乙烯薄膜，在保证其具有更好的性能的同时使得其成本更低。

本申请的另一种实施例中，上述浮空器为超压气球，超压气球较零压气球有着更大的优越性，比如续航时间长等。

本申请中的聚乙烯薄膜可以采用现有技术中的任何一种可实现的方法制作得到，本申请的一种具体的实施例中，焊接层、承力层和耐候层的原料分别经三台挤出机熔融、塑化、挤出到三层共挤模头，挤出复合成膜，挤出的薄膜再经吹塑、牵引、折叠、收卷而制成聚乙烯薄膜。

为了使得本领域技术人员能够更加清楚地了解本申请的技术方案，以下将结合具体的实施例来说明本申请的技术方案。

实施例1

将焊接层、承力层和耐候层的原料分别经三台挤出机熔融、塑化、挤出到三层共挤模头，挤出复合成膜，挤出的薄膜再经吹塑、牵引、折叠、收卷而制成聚乙烯薄膜。薄膜总厚度为120μm，密度为0.940g/cm3，耐候层、承力层与焊接层分别占总厚度的20％、60％、20％。

其中，焊接层中，线性茂金属低密度聚乙烯与低密度聚乙烯的重量百分比分别为50％与50％。

承力层中，上述高密度聚乙烯、低密度聚乙烯与线性茂金属低密度聚乙烯的重量百分比分别为50％、20％、24.5％，第一光稳定剂为光稳定剂944fl，且添加量为5％，第一抗氧化剂为抗氧剂dltp，且添加量为0.5％。

耐候层中，上述线性茂金属低密度聚乙烯的重量百分比为91％，第二光稳定剂为光稳定剂gw-544，且添加量为8％，第二抗氧化剂为抗氧剂ca，且添加量为1％。

实施例2

制作方法同实施例1相同。薄膜总厚度为80μm，密度为0.930g/cm3，耐候层、承力层、焊接层分别占总厚度的25％、45％、30％。

其中，焊接层中，线性茂金属低密度聚乙烯与低密度聚乙烯的重量百分比分别为65％与35％。

承力层中，上述高密度聚乙烯、低密度聚乙烯与线性茂金属低密度聚乙烯的重量百分比分别为30％、25％、41.7％，第一光稳定剂为uv-326，且添加量为3％，第一抗氧化剂为抗氧剂tnp，且添加量为0.3％。

耐候层中，上述线性茂金属低密度聚乙烯的重量百分比为93.5％，第二光稳定剂为光稳定剂gw-480，且添加量为6％，第二抗氧化剂为抗氧剂dnp，且添加量为0.5％。

实施例3

制作方法同实施例1相同。薄膜总厚度为40μm，密度为0.920g/cm3，耐候层、承力层、焊接层分别占总厚度的30％、40％、30％。

其中，焊接层中，线性茂金属低密度聚乙烯与低密度聚乙烯的重量百分比分别为80％与20％。

承力层中，上述高密度聚乙烯、低密度聚乙烯与线性茂金属低密度聚乙烯的重量百分比分别为37.9％、10％、50％，第一光稳定剂为光稳定剂770，且添加量为2％，第一抗氧化剂为抗氧剂168，且添加量为0.1％。

耐候层中，上述线性茂金属低密度聚乙烯的重量百分比为94.9％，第二光稳定剂为光稳定剂pds，且添加量为5％，第二抗氧化剂为抗氧剂ca，且添加量为0.1％。

实施例4

与实施例2的区别在于：薄膜总厚度为60μm，耐候层、承力层、焊接层分别占总厚度的28％、55％、22％。

实施例5

与实施例2的区别在于：薄膜总厚度为70μm，承力层、焊接层分别占总厚度的50％、25％。

实施例6

与实施例2的区别在于：耐候层、承力层、焊接层分别占总厚度的40％、40％、20％。

实施例7

与实施例2的区别在于：耐候层、承力层、焊接层分别占总厚度的20％、40％、40％。

实施例8

与实施例2的区别在于：耐候层、承力层、焊接层分别占总厚度的20％、65％、15％。

实施例9

与实施例2的区别在于：焊接层中，线性茂金属低密度聚乙烯与低密度聚乙烯的重量百分比分别为83％与17％。

实施例10

与实施例2的区别在于：承力层中，上述高密度聚乙烯、低密度聚乙烯与线性茂金属低密度聚乙烯的重量百分比分别为61.7％、10％、25％。

实施例11

与实施例2的区别在于：承力层中，上述高密度聚乙烯、低密度聚乙烯与线性茂金属低密度聚乙烯的重量百分比分别为30％、41.7％、25％。

实施例12

与实施例2的区别在于：承力层中，上述高密度聚乙烯、低密度聚乙烯与线性茂金属低密度聚乙烯的重量百分比分别为30％、10％、56.7％。

实施例13

与实施例2的区别在于：承力层中，第一光稳定剂的添加量为1.5％，高密度聚乙烯的重量百分比为31.5％

实施例14

与实施例2的区别在于：承力层中，第一光稳定剂的添加量为2.7％，第一抗氧化剂添加量为0.6。

实施例15

与实施例2的区别在于：耐候层中，上述线性茂金属低密度聚乙烯的重量百分比为89.5％，第二光稳定剂的含量为10％。

实施例16

与实施例2的区别在于：耐候层中，第二光稳定剂添加量为4.5％，上述线性茂金属低密度聚乙烯的重量百分比为95％。

对比例1

与实施例2的区别在于：焊接层中只包括低密度聚乙烯。

对比例2

与实施例2的区别在于：焊接层只包括线性茂金属低密度聚乙烯。

对比例3

与实施例2的区别在于：承力层中，不包含线性茂金属低密度聚乙烯，高密度聚乙烯与低密度聚乙烯的重量百分比分别为50％与46.7％。

对比例4

与实施例2的区别在于：承力层中，不包含高密度聚乙烯，且低密度聚乙烯与线性茂金属低密度聚乙烯的重量百分比分别为40％与56.7％。

对比例5

与实施例2的区别在于：承力层中，不包含低密度聚乙烯，且高密度聚乙烯与线性茂金属低密度聚乙烯的重量百分比分别为40％与51.7％。

对比例6

与实施例2的区别在于：耐候层中，不包含光稳定剂与抗氧化剂，只包括线性茂金属低密度聚乙烯。

将老化前的各实施例与对比例的聚乙烯薄膜与老化后对应的聚乙烯膜分别在万能拉伸机上进行力学性能测试，结果见表1。具体地，老化试验包括紫外老化试验与臭氧老化试验，其中，紫外老化的老化条件是：在波长为290～400nm、辐照度为50w/m²、常温的紫外老化箱中放置120h；臭氧老化的老化条件是：在臭氧浓度为200pphm且常温的臭氧箱中放置120h，老化后的样品在万能拉伸试验机上进行力学性能测试，并与未进行老化的样品力学性能进行对比。

表1

由上述表1中的测试结果可知，实施例相比对比例具有较好的拉伸强度、屈服强度、断裂伸出率、抗老化性能以及良好的焊接加工性能。

实施例6与实施例2相比，由于聚乙烯膜中的耐候层占的厚度增加，使得焊接层以及承力层的厚度均减小，进而减小了其中的高密度聚乙烯与低密度聚乙烯的重量，使得纵向室温拉伸强度、纵向屈服强度、横向室温拉伸强度、横向屈服强度、断裂伸长率、横向断裂伸长率以及焊接接头强度占本体强度百分比均下降，由于总的光稳定剂与抗氧化剂增多，使得聚乙烯膜的紫外老化性能以及臭氧老化性能提升。

实施例7与实施例2相比，纵向室温拉伸强度、纵向屈服强度、横向室温拉伸强度以及横向屈服强度较低；焊接接头强度占本体强度百分比、断裂伸长率与横向断裂伸长率增大；紫外老化后的横向室温拉伸强度下降百分比以及紫外老化后的横向室温拉伸强度下降百分比均变大，这是因为该聚乙烯膜中，焊接层的厚度增加15％，承力层的厚度减小5％，耐候层的厚度减小10％，使得高密度聚乙烯的重量减少，该膜的强度下降，低密度聚乙烯的重量增加，断裂伸长率增大，光稳定剂与抗氧化剂的重量减少，老化性能下降。

实施例8与实施例2相比，纵向室温拉伸强度、纵向屈服强度、横向室温拉伸强度以及横向屈服强度、断裂伸长率、横向断裂伸长率均增大，焊接接头强度占本体强度百分比减小，紫外老化后的横向室温拉伸强度下降百分比以及紫外老化后的横向室温拉伸强度下降百分比均减小，这是因为该聚乙烯膜中，焊接层的厚度减小5％，承力层的厚度增加20％，耐候层的厚度减小15％，使得高密度聚乙烯的重量增加，该膜的强度增大，低密度聚乙烯的重量增加，断裂伸长率增大，线性茂金属低密度聚乙烯的重量减小，焊接性能以及老化性能变差，光稳定剂与抗氧化剂的重量减少，老化性能下降。

实施例9与实施例2相比，断裂伸长率、横向断裂伸长率均增大，焊接接头强度占本体强度百分比减小，这是因为该聚乙烯膜中，焊接层的线性茂金属低密度聚乙烯的重量过多，低密度聚乙烯的重量过少，使得断裂伸长率减小，焊接性能变差。

实施例10与实施例2相比，纵向室温拉伸强度、纵向屈服强度、横向室温拉伸强度以及横向屈服强度、断裂伸长率、横向断裂伸长率均较大。这是因为承力层中，上述高密度聚乙烯的重量过多，其他两种成分的含量较少。

实施例11与实施例2相比，由于承力层中，上述低密度聚乙烯的重量过多，线性茂金属低密度聚乙烯较少，使得断裂伸长率与横向断裂伸长率均较大，焊接接头强度占本体强度百分比变大。

实施例12与实施例2相比，由于线性茂金属低密度聚乙烯过多，低密度聚乙烯的重量较小，焊接接头强度占本体强度百分比较大，断裂伸长率、横向断裂伸长率均较小。

实施例13与实施例2相比，由于线性茂金属低密度聚乙烯过多，低密度聚乙烯的重量较小，断裂伸长率、横向断裂伸长率均较小。

实施例14与实施例2相比，第一抗氧化剂的含量过多，紫外老化后的横向室温拉伸强度下降百分比较小，臭氧老化性能变差，并且影响力学性能，使得焊接接头强度占本体强度百分比变小。

实施例15与实施例2相比，耐候层中的第二光稳定剂的含量过多，紫外老化后的横向室温拉伸强度下降百分比以及臭氧老化后的横向室温拉伸强度下降百分比均较小，使得老化性能提升，但是过多的光稳定剂对聚乙烯膜的力学性能造成不良影响，使得纵向室温拉伸强度、纵向屈服强度、横向室温拉伸强度以及横向屈服强度、断裂伸长率、横向断裂伸长率均较小。

实施例16与实施例2相比，由于耐候层中的第二光稳定剂的重量较少，使得聚乙烯膜的老化性能下降。

对比例1与实施例2相比，由于焊接层中只包括低密度聚乙烯，不包括线性茂金属低密度聚乙烯，使得焊接接头强度占本体强度百分比变差，老化性能变差。

对比例2与实施例2相比，由于焊接层中只包括线性茂金属低密度聚乙烯，不包括低密度聚乙烯，使得断裂伸长率、横向断裂伸长率均较小。

对比例3与实施例2相比，由于承力层中不包含线性茂金属低密度聚乙烯，使得老化性能有所下降。

对比例4与实施例2相比，由于承力层中不包含高密度聚乙烯，使得纵向室温拉伸强度、纵向屈服强度、横向室温拉伸强度以及横向屈服强度、断裂伸长率、横向断裂伸长率均下降严重。

对比例5与实施例2相比，由于承力层中不包含低密度聚乙烯，使得断裂伸长率、横向断裂伸长率均较小均下降严重，且老化性能较差。

对比例6中与实施例2相比，由于耐候层中不包含光稳定剂与抗氧化剂，使得老化性能较差。

从以上的描述中，可以看出，本申请上述的实施例实现了如下技术效果：

1)、本申请的聚乙烯薄膜中，焊接层包括线性茂金属低密度聚乙烯(mlldpe)和低密度聚乙烯(ldpe)，线性茂金属低密度聚乙烯(mlldpe)通常具有更优的焊接性能，低密度聚乙烯(ldpe)一方面能降低mlldpe的表观粘度、提高mlldpe的剪切敏感性，从而改善薄膜的挤出加工性能；另一方面，ldpe结晶度度更低，焊接加工需要的温度更低，有利于焊接加工)，这样的焊接层具有更优异的焊接性能；承力层包括高密度聚乙烯(hdpe)、低密度聚乙烯(ldpe)以及线性茂金属低密度聚乙烯(mlldpe)，高密度聚乙烯(hdpe)通常具有更高的强度，低密度聚乙烯(ldpe)通常具有很好的断裂伸出率，线性茂金属低密度聚乙烯(mlldpe)具有优异的耐环境应力开裂性能和较高的耐热性能，这三种材料使得承力层具有拉伸强度高、屈服强度高、断裂伸出率较为适中特点；耐候层包括线性茂金属低密度聚乙烯(mlldpe)，线性茂金属低密度聚乙烯(mlldpe)具有优异的耐环境应力开裂性能和较好的耐热性能。

该聚乙烯薄膜具有较好的拉伸强度、较好的屈服强度、较好的断裂伸出率以及较好的焊接加工性能，因此，可以很好地应用于浮空器中。

2)、本申请的浮空器由于具有上述的聚乙烯薄膜，在保证其具有更好的性能的同时使得其成本更低。

以上所述仅为本申请的优选实施例而已，并不用于限制本申请，对于本领域的技术人员来说，本申请可以有各种更改和变化。凡在本申请的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本申请的保护范围之内。