第二 弹黃548能够解压缩且推动和/或驱动提动头550与塞子558接合。
[0051] 当内阀500在打开位置时，凸轮300的外表面302的第二部分306与阀杆装置406的 表面404接合，使得接触表面408在外表面302的第二部分306。如图7所示，当凸轮300在打开 位置时，凸轮300相对于关闭位置(例如图4A的关闭位置)沿顺时针方向被旋转约70度。进一 步地，当内阀500在打开位置时，第一弹黃544被压缩且第二弹黃548被解压缩。结果是，流体 被允许经由内阀500的第一开口 506流进和/或流出腔室504。上文指出的角度仅仅是如本文 公开的在打开位置的凸轮的一个范例，且因此也可W使用其它角度而又不背离本公开的范 围。
[0052] 当内阀500在如图7所示的打开位置时，凸轮300施加在阀杆装置406上的力大于被 压缩的第一弹黃544施加在阀杆532上的力。进一步地，由第二弹黃548施加在提动头550的 内表面604上的力大于或实质上等于由流体施加在外表面606上的力。如果由第二弹黃548 施加的力变得小于由流体施加在外表面606上的力，则内阀500移动到受限的排放位置。当 内阀500在受限的排放位置时，提动头550的排放盘556从塞子558脱离，且提动头550的截止 盘552与阀体502的表面554接合。相对于当内阀在排放位置时，阀杆532的斜切边608被设置 得更靠近提动头550的进口 610,且因此进一步限制通过开口 560的流体的流动。
[0053] 为了将内阀500从打开位置过渡到关闭位置，凸轮300沿逆时针方向围绕旋转轴线 322被旋转。作为第一弹黃544使阀杆装置406围绕旋转轴线322施加扭矩到凸轮300的结果， 凸轮300沿逆时针方向旋转。如图7所示，凸轮300的外表面302的第二部分306和第四部分 310在边缘314处形成纯角（例如约172度）。形成于边缘314处的角防止凸轮300无意中卡入 和/或锁入打开位置，并因此随着阀杆装置406围绕旋转轴线322施加扭矩到凸轮300,使凸 轮300能够从打开位置逆时针旋转。例如，如果第二部分306和第四部分310是实质上平行 的，使得没有边缘被限定在第二和第四部分306、310之间，第二和第四部分306、310会形成 延伸的平坦表面，随着阀杆装置406施加力到凸轮300，该平坦表面可能阻止凸轮300从打开 位置旋转。
[0054] 随着凸轮300旋转，第一弹黃544沿朝向阀体502的第二端512的方向驱动和/或推 动阀杆532,使得阀杆装置406的表面404继续与凸轮300的外表面302接合。阀杆532朝向阀 体502的第二端512的移动使得联接到阀杆532第二端562的塞子558朝向阀体502的第二端 512移动。转而，塞子558与提动头550的排放盘556接合，且驱动和/或推动提动头550直到提 动头550的截止盘552与阀体502的表面554接合。凸轮300继续逆时针旋转，且阀杆装置406 继续朝向阀体502的第二端512滑动，直到内阀500达到如图5所示的关闭位置。
[0055] 凸轮300的轮廓使内阀500的轴516能够克服在低溫和/或低压环境下由压紧力产 生的阻力，且因此使轴516能够完全地旋转到关闭位置。
[0056] 在一些范例中，当凸轮300与阀杆装置406的表面404接合时，凸轮300的轮廓增加 阀杆装置406的线性位移。阀杆装置406增加的位移使第一弹黃544进一步压缩，其转而使第 一弹黃544施加增加的力到凸轮300上。由第一弹黃544施加到凸轮300上的增加的力使轴 516能够克服在压盖522之中的间隔物的阻性压紧力。
[0057] 在一些范例中，凸轮300的第=部分308的弯曲轮廓限定小的曲率半径，其使得随 着凸轮从图7的打开位置旋转到图5的关闭位置，凸轮300角加速。当凸轮300从阀杆装置406 的表面脱离并继续旋转到图3A的关闭位置时，角加速增加凸轮300的角动量W及因此阀杆 516的角动量。结果是，随着凸轮300接近关闭位置，凸轮300的第=部分308的弯曲轮廓使轴 516能够克服在压盖522之中施加的阻性压紧力。
[0058] 在一些范例中，当凸轮300在排放位置和关闭位置之间时，凸轮300的轮廓增加由 阀杆装置406施加到凸轮300上的扭矩（图10)。随着凸轮300从阀杆装置406的表面404脱离 并旋转到关闭位置，施加到凸轮300上的增加的扭矩使轴516能够克服在压盖522之中施加 的阻性压紧力。
[0059] 凸轮300的轮廓使凸轮300能够克服在压盖522之中施加的阻性压紧力且完全地旋 转到关闭位置，作为其结果，凸轮300的轮廓使阀杆装置406能够沿直线路径完全地过渡关 闭位置。转而，在低溫和/或低压环境下，在提动头550的截止盘552和阀体502的表面554之 间形成紧密密封，W防止流体通过内阀500泄漏。图8是对应于凸轮300(由实线表示)和已知 凸轮134(由虚线表示)的阀杆行程距离和相应凸轮134、300的旋转角度的曲线图表示。
[0060] 如图8所示，凸轮300使阀杆532在任何角度位置处都行进更多距离。阀杆行程距离 对应于凸轮300的第二距离416(图4C)，使得第二距离416的增加对应于阀杆行程距离的增 加。
[0061] W下给出的表1包括当凸轮134、300^各种角度取向时各个凸轮134、300的第二距 离220、416和相应的阀杆行程距离的数据。
[0062] 表 1
[0064] 表1和图8两者都图示了凸轮300的轮廓在任何给定的凸轮角度取向处相对于已知 凸轮增加阀杆行程距离。例如，当每个凸轮134、300旋转约17.5度时(例如在关闭位置和排 放位置之间，第一中间位置），旋转约35度时(例如排放位置，第二中间位置），旋转约52.5 度时(在排放位置和打开位置之间，第=中间位置）W及旋转70度时（例如打开位置），凸轮 300相对于凸轮134增加阀杆行程距离。在一些范例中，凸轮300在打开位置相对于关闭位置 的阀杆行程至少是0.36英寸。因为阀杆532的行程距离的增加致使由第一弹黃544施加在凸 轮300上的力增加，所W凸轮300的轮廓增加阀杆532的行程距离使得轴516能够克服阻性压 紧力W旋转到关闭位置，且因此帮助内阀500在关闭位置形成紧密密封。
[0065] 图9是由第一弹黃144、544施加的力和相应的凸轮300(由实线表示）和已知凸轮 134(由虚线表示)在各旋转角度处的取向的曲线图表示。
[0066] 凸轮134、300的轮廓影响由各个第一弹黃144、544施加的力，因为第一弹黃144、 544施加的力对应于第一弹黃144、544的压缩，且每个第一弹黃144、544的压缩对应于阀杆 140、532的行程距离。因此，因为凸轮300的轮廓相对于阀杆140的行程距离增加阀杆532的 行程距离，如图9所示，作为凸轮134的轮廓的结果，凸轮300的轮廓相对于由第一弹黃144施 加的力增加由第一弹黃544施加的力。
[0067] W下给出的表2包括，当相应的凸轮134、300W各种角度取向时，阀杆140、532的行 程距离和由相应的第一弹黃144、544施加的力的数据。
[0068] 表 2
[0069]
[0070] 表2和图9两者都图示了，在每个凸轮角度取向，凸轮300使得第一弹黃544施加的 力大于凸轮134使第一弹黃144施加的力。例如，当内阀500旋转约17.5度时（例如在关闭位 置和排放位置之间，第一中间位置），旋转约35度时(例如排放位置，第二中间位置），旋转约 52.5度时（在排放位置和打开位置之间，第S中间位置）W及旋转约70度时（例如打开位 置），凸轮300使第一弹黃544施加比由第一弹黃144施加的力大的力。在一些范例中，当凸轮 300在打开位置时，由第一弹黃544施加的力至少是38磅。在一些范例中，当凸轮300在第一 中间位置时，由第一弹黃544施加的力至少是16磅。
[0071] 由第一弹黃544施加到凸轮300上的增加的力使轴516能够克服在压盖522之中的 间隔物的阻性压紧力并完全地旋转到关闭位置。结果是，凸轮300的轮廓使提动头550的截 止盘552在关闭位置能够与阀体502的表面554形成更紧密的密封。因此，凸轮300的轮廓防 止在低溫和/或低压环境下流体通过内阀500泄漏。
[0072] 图10是施加到凸轮300(由实线表示)和已知凸轮134(由虚线表示）的扭矩和