B经台肩23与表面99的接触面而与油箱接口 T阻断开。此外，作为凸轮轴交变扭矩的结果，短期峰值压力从属于第二工作接口 B的开口 BI通过其止回阀RSV-B被传递。在位置16中，第一工作接口 A通过供给端口 P加压，并且来自第二工作接口 B的压力从B (经开口 BI)再循环到A。
[0040]在图8中所示的位置7b与图9所示的位置16之间，当凸轮扭矩脉冲使第二工作接口 B的压力增加超过第一工作接口 A和供给P时，逐渐使供给接口 P通向第一工作接口A，并且来自第二工作接口 B的液压流体流逐渐再循环到第一工作接口 A中。
[0041]图10示出具有3.4mm冲程的阀芯22。在这种情况下，液压阀3构建在位置19中。在位置19中，两个中心肋31、32轴向远离两个环形腹板33、34，使得液压流体能够穿透间隙。同样地，液压流体能够穿透的最后的外腹板24与相应的环形腹板36之间的间隙。相比之下，另一个外台肩23阻断最前内环状凹槽37或第二工作接口 B的标准开口 B。为了这个目的，外台肩23和最前环形腹板35遍及大密封长度地重叠。由此，在该位置19中，来自供给接口 P的液压流体能够经泵止回阀RSV-P到达的第一工作接口 A的标准开口 A。在这种情况下，另外两个止回阀RSV-A和RSV-B抵抗来自供给口 P的压力阻断开口 Al和BI。相比之下，作为凸轮轴交变扭矩的结果的短期峰值压力从第二工作接口 B的开口 BI通过其止回阀RSV-B而被传递。因此，来自第二工作接口 B的压力从B(经开口 BI)再循环到A，第二工作接口 B也(经标准开口 B和流表面29)通向油箱接口 T。
[0042]在图9所示的位置16与图10所示的位置19之间，第二工作接口 B逐渐通向油箱接口 T。这允许从第二工作接口 B到第一工作接口 A的液压流体再循环以及第二工作接口B的充液(即，从第二工作接口 B流向油箱接口 T的液压流体)。
[0043]本文所描述的系统的一个主要益处是，通过对液压阀的软件控制，当存在足够的凸轮扭矩时，负载循环(或流)能够被限制为仅允许再循环(位置15和16)以实现期望的相速率。如果在发动机油系统中存在不充分的流动并且进一步加载是不期望的，则负载循环也能够被限制于位置15和16。
[0044]当在诸如两步升程系统的低升程模式下的凸轮扭矩不充分时，则软件将允许使用位置18和19用于变相。高rpm(每分钟转数)也不允许足够的时间来充分利用凸轮扭矩脉冲，因此，如果需要，则使用位置18和19能够在高rpm下增加定相速度。能够使通向油箱接口 T的流量以及位置18和19开始的阀行程位置适合于应用。
[0045]在所提供的实施例的示例中，首先将标准开口 A或B和开口 Al或BI分别在中心螺栓27外部结合以便利用工作接口凸轮轴交变扭矩。在可选实施例中，也可能也在中心螺栓27内部结合标准开口 A或B和开口 Al或BI以便利用凸轮轴交变扭矩。
[0046]在另一个替代实施例中，能够使用球型止回阀代替带形止回阀。因此，例如，也可以如例如在DE102007012967B4中所说明的，在液压阀内部使用球型止回阀。然而，在这种情况下，不是绝对要求将球型止回阀构建到插装阀的中心阀中。例如，也能够在转子中使用球型止回阀以及将阀芯设置为中心阀，其布置成使得它能够在转子毂内同轴且同心地移动。
[0047]在每种情况下，取决于阀的应用条件，还可以在一个以上或甚至所有口的前面的流动方向设置过滤器，这些过滤器保护阀芯与中心阀之间的接触表面。
[0048]对凸轮轴交变扭矩的利用不必为两个旋转方向都提供。也能够免除两个轴向最外位置18或19中的一个。相应地，因此能够直接使用凸轮轴交变扭矩用于仅一个旋转方向的更快速的调整。
[0049]在可选实施例中，还能够在两个旋转方向上提供对凸轮轴交变扭矩的利用，然而，据此在这种情况下将省略规避止回阀RSV-A、RSV-B中的一个。
[0050]此外，位置的任意组合是可能的。例如，能够消除一个以上位置或状态，或增加一个以上额外位置或状态。
[0051]还可以在液压阀上设置另一个位置，其中，自定中心中锁向A和B供应计量的油，其中，一侧被排出直至居中。销被排出允许它落入到锁销孔中，将移相器锁定在中间锁定位置中。例如在DE102004039800和DE102009022869.1-13中提出了中间锁定。
[0052]图2示出优选阀芯22并且是不解自明的，特别是上文中已给出了描述。优选地，台肩31、32以鲨鱼鳍类型形状的形式提供，如图3所示，图3提供台肩32的放大图。功能上，重要的是使台肩31、32具有最小行程以便使供给口 P通向任一工作接口 A或B。然而，难以对非常薄的台肩进行热处理。因此，优选的阀芯设置这样的台肩，这些台肩例如在基部处为0.3mm厚但是在至少一侧上锥化90°，使得它们在实际上作为与中心螺栓27的腹板33、34的物理接触面的表面92处仅在0.1mm至0.3mm厚的范围内。如所提及的，图3提供台肩32的放大图。另一个台肩31的放大图将很相似，但是将为在相对侧上具有90°锥面的翻转图像。
[0053]应指出的是，一个以上锥形台肩(诸如鲨鱼鳍形状)能够设置在阀芯22上、在螺栓27上、或在两者上。另外，该(这些)台肩能够在台肩的仅一侧或两侧上被锥形化。
[0054]设置薄台肩的其它益处是，它允许较短的阀芯行程。另外，对于按比例控制阀而言，提供薄台肩允许较佳的定时特性。这是因为，它允许缩短位置7a至7b投入的冲程，允许从一个方向到另一个方向的更快的传递。
[0055]关于图4-10，现在将描述一些优选的重叠部(其防止流体流动)和开口(其允许流体流动)的大小。当然，在完全属于在本发明的范围内，能够使用其它重叠部和开口的大小。
[0056]在图4中，优选地在P至BI位置处存在1.5mm的开口，优选地在BI至B位置处存在1.5mm的开口，优选地在B至T的位置处存在3.0mm的重叠部，优选地在P至Al位置处存在1.1mm的开口，优选地在Al至A位置处存在1.6mm重叠部，并且优选地在A至T位置处存在0.4mm的开口。
[0057]在图5中，优选地在P至BI位置处存在1.1mm的开口，优选地在BI至B位置处存在1.1mm的开口，优选地在B至T的位置处存在2.6mm的重叠部，优选地在P至Al位置处存在0.7mm的开口，优选地在Al至A位置处存在1.5mm重叠部，并且优选地在A至T位置处存在0.0mm的重叠部。
[0058]在图6中，优选地在P至BI位置处存在0.4mm的开口，优选地在BI至B位置处存在0.4mm的开口，优选地在B至T的位置处存在1.9mm的重叠部，优选地在P至Al位置处存在0.0mm的开口，优选地在Al至A位置处存在0.8mm重叠部，并且优选地在A至T位置处存在0.7mm的重叠部。
[0059]在图7中，优选地在P至BI位置处存在0.2mm的重叠部，优选地在B I至B位置处存在0.2mm的重叠部，优选地在B至T的位置处存在1.3mm的重叠部，优选地在P至Al位置处存在0.2mm的重叠部，优选地在Al至A位置处存在0.2mm重叠部，并且优选地在A至T位置处存在1.3mm的重叠部。
[0060]在图8中，优选地在P至BI位置处存在0.0mm的开口，优选地在BI至B位置处存在0.8mm的重叠部，优选地在B至T位置处存在