通 过高频感应溶解等手段溶解后，利用喷嘴向高速旋转的冷却辊表面排出并使之急冷凝固的 方法。C可以不包含，但是考虑到提高熔融金属和冷却辊表面的可湿性，优选包含0. 5原 子％以上，并且可根据制作的薄带的厚度，优选包含4原子％以下。
[0064](热处理）
[0065] 为了使非晶形合金的Fe基金属磁性材料的至少一部分组织结晶化，优选实施热 处理。通常，作为非晶形合金的热处理，以结构弛豫为目的，在300~400°C下进行退火，磁 导率在该情况下上升。
[0066] 另一方面，为了得到本发明的磁性片所使用的薄板状磁性体而实施的热处理例如 在超过430°C的温度下进行。在超过结晶化温度Tk的温度下进行的热处理中，Fe2B的化合 物相析出而矫顽力He显著增加，因此，热处理优选在这样的条件下进行：Fe2B的化合物相 在低于结晶化温度Tk下难以析出晶体，即使析出晶体，也为少量。具体而言，热处理更优选 在充分低于结晶化温度Tk的、Tk-60°C以下的温度下进行。
[0067] 在热处理中，与温度同样，保持时间也很重要。为了在进行结晶化时将Si充分固 溶于a -Fe，保持时间优选为20分钟以上。如果将保持时间设为大于180分钟，则有可能使 Fe2B晶体析出，从而保持时间优选为20分钟~180分钟。热处理环境气氛可以是大气，但 是考虑到防止Fe基金属磁性材料氧化这一点，优选在氩气、氮气等惰性气体中进行。
[0068](磁特性）
[0069] 本发明的交流相对磁导率yr是通过能够忽略漏磁通的闭合磁路磁心的线圈的 有效自感系数并利用如下式求出的磁导率。有效自感系数L是用阻抗/增益相位分析仪 (Agilent Technologies，Inc?制的 4194A)在工作磁场为 0.05A/m、25°C温度、500kHz 频率 下进行评价的。
[0070] yr = (LXCl)/(y〇XN2)
[0071] L:有效自感系数（H)
[0072] N:总线圈匝数
[0073] y。:真空磁导率（4X jt X107H/m)
[0074] Cl :磁心常数（m 3
[0075] 另外，矫顽力He是用直流磁性试验装置（METR0N技研（株）制的SK-110型）分 别对初级侧和次级侧卷绕线圈并在25°C温度下设最大磁化Hm为800A/m而进行评价的。
[0076](电子罗盘）
[0077] 在电子设备中，对与本发明的磁性片一并使用的电子罗盘的地磁传感器的种类不 做特别限定，可以使用霍尔元件、磁阻效应元件、磁通门、磁阻抗元件等各种检测原理的构 件，对此不做限定。使用了该地磁传感器的电子罗盘接近磁性片配置，例如从磁性片的一端 隔开lem以下的距离进行配置。
[0078](磁性片的制造方法）
[0079] 磁性片1的制造方法包括：热处理工序，其对由Fe基金属磁性材料构成且单层厚 度为15 y m~35 y m的薄板状磁性体10实施热处理，使该薄板状磁性体10的500kHz频率 下的交流相对磁导率yr为220以上770以下；层压工序，其将已热处理的薄板状磁性体 10隔着粘附层15保持在树脂薄膜（基体材料20)上而构成磁性片1 ;切割工序，其将该磁 性片1切割成规定形状。
[0080] 图5(a)是热处理工序的一例，是表示将以卷筒状卷绕的薄板状磁性体10保持在 退火炉40内的情形。这样，将长条的薄板状磁性体10做成圆环状的状态下进行热处理，因 此有助于节约空间，并且能够将结束热处理的卷筒状的薄板状磁性体10直接用于接下来 的层压工序。热处理中的温度、保持时间等如前文所述。
[0081] 图5 (b)是层压工序的一例，是表示将薄板状磁性体10、粘附层15及基体材料20 分别从卷筒放出，并利用以规定间隔配置的一对加压辊42夹压并层叠的情形。薄板状磁性 体10通过热处理而脆化，但是由于相对于放出方向具有相应的强度，因此在放出后形状不 会有大的变形。
[0082] 图5 (c)是切割工序的一例，使用旋转刀式切割机45和剪切刀式刀具46将磁性片 1切割成规定形状。在本实施方式中将磁性片1切割成矩形，但不限于该形状，也可以适当 地变更该尺寸。另外，对进行切割的工具结构也不做出特别限定。对该被切割的磁性片1 的捆包而言，优选采用堆积片状的磁性片1的多片捆包。
[0083] 图5 (d)是切割工序的其他一例，使用冲压模44将磁性片1切割成矩形。在切割 后，将薄板状磁性体10的不需要的部分（本例中，包围矩形的外侧部分）从基体材料20剥 离，从而能够得到在长条的基体材料20上排列有矩形薄板状磁性体10的磁性片1。如果将 所述长条的磁性片1的基体材料20按照包括矩形薄板状磁性体10的长度进行切割而制成 片状，就可以进行多片捆包。或者，也可以将长条的磁性片1卷绕于卷筒而进行卷筒捆包。
[0084] 如上所述，通过使磁性片1的薄板状磁性体处于非裂纹状态，能够简化制造工序， 但另一方面，如果实施裂纹处理而将磁性片1分割成多个固片，则能够得到降低涡流损失 的效果。不过，如果这样被分割的固片过于不定形，则有可能在磁性片1内因不同的区域而 特性发生变化等不良的情况发生，因此，优选为尽量分割成定形的固片，该固片的形状优选 是一边为1mm~10mm的矩形。
[0085](裂纹起点处理）
[0086] 在实施裂纹处理时，为了使固片接近于定形，可以考虑在层压工序之后设置向磁 性片1表面上的多个位置施加外力的工序（裂纹起点处理），以及通过用卷筒卷绕该磁性 片1来以施加外力的位置为起点生成裂纹，由此将薄板状磁性体10分割成多个固片的工序 (裂纹处理）。通过在经过了层压工序的磁性片1实施裂纹起点处理，在用卷筒卷绕而使弯 曲应力作用时，裂纹以适当的间隔形成，从而有助于固片的定形化。
[0087]向磁性片1的表面上的多个位置施加外力时，例如可以使用具有突起群的冲压构 件（未图示），该突起群包括分别在磁性片1的宽度方向和长度方向以等间隔排列的多个突 起。通过将这种冲压构件的突起群向磁性片1按压，表面内的多个位置局部地被按压，根据 不同的情况，在被各突起的顶端顶到的位置形成小的裂纹。该小的裂纹所在位置分别成为 之后用卷筒卷绕时生成裂纹的起点，由此能够将薄板状磁性体10分割成大致定形的多个 固片。
[0088] 图6是示意性地表示施加外力的位置的磁性片1的俯视图，相当于构成突起群的 突起的顶端形状。（a)~（c)分别表示突起的顶端为点状、十字状（X字状）、线状（纵横的 组合）的一例，不过不限于此，可以采用其他形状。外力可以从基体材料20侧向薄板状磁 性体10施加，或者从其相反侧向薄板状磁性体10施加。根据需要，对经过裂纹起点处理后 的磁性片1，可以在施加外力的一侧的表面上粘贴双面胶带等。
[0089] 从制造工序的效率化的观点来看，向这种磁性片1表面上的多个位置施加外力的 工序优选与切割工序同时进行。例如，通过在图5(d)所示的冲压模44设置如上所述的突 起群（即，将冲压模44作为上述冲压构件），能够与切割工序同时由该突起群施加外力。在 之后，如果采用卷筒捆包，则由于与此同时进行裂纹处理，因此不需要另进行裂纹处理，从 而是优选之。
[0090] 向磁性片1的表面上的多个位置施加外力的工序也可以在切割工序之后进行。例 如，可以在图5 (d)所示的切割工序之后，将薄板状磁性体10的不需要的部分从基体材料20 剥离，并且将上述冲压构件的突起群向磁性片1按压，然后进行卷筒捆包。在该情况下，也 不需要用于进行裂纹处理的另行的工序，因此从效率化的观点看是优选的。
[0091] 另外，向磁性片1的表面上的多个位置施加外力的工序也可以在切割工序之前进 行。例如，可以向经过层压工序后得到的磁性片1按压上述冲压构件的突起群，之后用卷筒 卷绕而将薄板状磁性体10分割成多个固片，然后将从该卷筒放出的磁性片1向切割工序提 供。切割工序可以是图5(c)和图5(d)中的任一个，之后的捆包也可以采用多片捆包和卷 筒捆包中的任一个。
[0092] 实施例
[0093] 将长条的厚度为25 ym的PET薄膜作为基体材料，在其一侧的表面上隔着厚度为 3 y m的双面胶带粘贴厚度为30 y m的铝箱，在其相反面隔着厚度为20 y m的粘附层粘贴薄 板状磁性体。并且，为了使基板等可以粘贴到被粘贴对象物，在薄板状磁性体的未被PET