粉碎刀、搅拌刀组件及食物料理机的制作方法

1.本发明涉及料理机技术领域，特别涉及一种粉碎刀、应用该粉碎刀的搅拌刀组件和应用该搅拌刀组件的食物料理机。


背景技术：

2.在料理机中，搅拌刀具的旋转速度较高，从而对食物的粉碎能力较好，但是会使得搅打噪声很大。传统的料理机通常是通过增加隔音装置以对噪音的路径进行阻隔，从而达到降噪的效果，但是这样会增加生产成本，且使得整个料理机看起来更加笨重。
3.上述内容仅用于辅助理解本申请的技术方案，并不代表承认上述内容是现有技术。


技术实现要素：

4.本发明的主要目的是提出一种粉碎刀，旨在解决从声源上改善噪音较大的问题。
5.为实现上述目的，本发明提出的粉碎刀，包括叶片本体和微型结构；所述微型结构凸设于所述叶片本体；定义所述微型结构的高度尺寸为h，其中0.1mm≤h≤3mm。
6.可选地，定义所述微型结构的宽度为s，0＜s＜3h。
7.可选地，所述微型结构设有多个，多个所述微型结构间隔设置，定义相邻两个所述微型结构的间距为w，0.2h＜w＜3h。
8.可选地，所述微型结构为肋条、凸起部或凹坑。
9.可选地，所述粉碎刀还包括连接板，所述叶片本体为多边形，所述叶片本体具有与所述连接板连接的连接边；定义所述连接边具有相背离延伸设置的第一方向和第二方向，所述肋条的长度方向与所述连接边在所述第一方向上形成的夹角为α，所述叶片本体的其中之一对角线与所述连接边在第一方向形成有最小夹角q1，所述叶片本体的其中之另一对角线与所述连接边在第一方向形成有最大夹角为q2，其中α的范围为：q1≤α≤q2；或者，所述肋条的长度方向与所述连接边在第二方向上形成的夹角为α，所述叶片本体的其中之一对角线与所述连接边在第二方向形成有最小夹角q1，所述叶片本体的其中之另一对角线与所述连接边在第二方向形成有最大夹角为q2，其中α的范围为：q1≤α≤q2。
10.可选地，所述叶片本体呈长条状，所述肋条的长度方向沿所述叶片本体的长度方向延伸。
11.可选地，所述肋条的横截面形状为矩形、三角形或者圆柱形。
12.可选地，同一所述叶片本体的多个肋条的横截面形状相同或不同；同一所述叶片本体的多个凸起部的形状相同或不同；同一所述叶片本体的多个凹坑的形状相同或不同。
13.本发明还提出一种搅拌刀组件，包括粉碎刀，所述粉碎刀包括叶片本体和微型结构；所述微型结构凸设于所述叶片本体；定义所述微型结构的高度尺寸为h，其中0.1mm≤h≤3mm。
14.本发明还提出一种食物料理机，包括搅拌杯组件，所述搅拌杯组件包括粉碎刀，所
述粉碎刀包括叶片本体和微型结构；所述微型结构凸设于所述叶片本体；定义所述微型结构的高度尺寸为h，其中0.1mm≤h≤3mm。
15.本发明技术方案通过在叶片本体上凸设微型结构，则其在流体中运动时可以降低流体与微型结构壁面的摩擦阻力，从而有利于降低其在流体中的运动噪声，即从声源上改善了噪音较大的问题。进一步地，通过定义微型结构的高度尺寸为h，其中0.1mm≤h≤3mm，则使得流体靠近叶片本体的湍流边界层在触碰微型结构时，容易在其周围形成漩涡，从而该漩涡像空气轴承一样转动，使得此处液体受到滚动摩擦的作用，降低了流体与粉碎刀之间的摩擦力，极大程度地实现了减阻效果，从而一方面降低了噪音；另一方面还提升了能量利用率，降低了驱动粉碎刀转动的驱动件(例如该驱动件可以为电机)的负载。
附图说明
16.为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图示出的结构获得其他的附图。
17.图1为本发明搅拌刀组件一实施例的结构示意图；
18.图2为本发明粉碎刀的第一实施例的局部示意图；
19.图3为本发明粉碎刀的第二实施例的局部示意图；
20.图4为本发明粉碎刀的第三实施例的局部示意图；
21.图5为本发明粉碎刀的第四实施例的局部示意图；
22.图6为本发明粉碎刀的第五实施例的局部示意图；
23.图7为本发明粉碎刀上设有肋条的一实施例的俯视图；
24.图8为本发明粉碎刀上设有肋条的又一实施例的俯视图；
25.图9为本发明粉碎刀上设有肋条的另一实施例的俯视图；
26.图10为本发明粉碎刀上设有肋条的再一实施例的俯视图；
27.图11为图10中a处的局部放大图；
28.图12为本发明粉碎刀的一实施例的若干肋条结构示意图；
29.图13为本发明粉碎刀的另一实施例的若干肋条结构示意图。
30.附图标号说明：
31.标号名称标号名称100搅拌刀组件110刀轴120粉碎刀121叶片本体122微型结构122a肋条122b凸起部122c凹坑122d连接边123连接板
32.本发明目的的实现、功能特点及优点将结合实施例，参照附图做进一步说明。
具体实施方式
33.下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完
整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明的一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
34.需要说明，若本发明实施例中有涉及方向性指示(诸如上、下、左、右、前、后
……
)，则该方向性指示仅用于解释在某一特定姿态(如附图所示)下各部件之间的相对位置关系、运动情况等，如果该特定姿态发生改变时，则该方向性指示也相应地随之改变。
35.另外，若本发明实施例中有涉及“第一”、“第二”等的描述，则该“第一”、“第二”等的描述仅用于描述目的，而不能理解为指示或暗示其相对重要性或者隐含指明所指示的技术特征的数量。由此，限定有“第一”、“第二”的特征可以明示或者隐含地包括至少一个该特征。另外，各个实施例之间的技术方案可以相互结合，但是必须是以本领域普通技术人员能够实现为基础，当技术方案的结合出现相互矛盾或无法实现时应当认为这种技术方案的结合不存在，也不在本发明要求的保护范围之内。
36.本发明提出一种粉碎刀120。
37.在本发明实施例中，请结合参照图2至图13，该粉碎刀120包括叶片本体121和微型结构122；微型结构122凸设于叶片本体121；定义微型结构122的高度尺寸为h，其中0.1mm≤h≤3mm。
38.需要说明的是，微型结构122是指相对叶片本体121来讲较小的凸起部或者凹陷部，以使叶片本体121表面呈粗糙面。当粉碎刀120以一定的速度在流体介质中运动时，紧贴粉碎刀120的避免会形成一层极薄的流体层，通过在叶片本体121的表面凸设微型结构122，则可降低边界层处的粘性切应力，进而降低摩擦阻力，从而降低了粉碎刀120在流体中旋转时的噪声。具体地，微型结构122可以为肋条122a、凸起部122b或者凹坑122c等结构。基于料理机中搅打的液体性质，本发明中叶片本体121上凸设的微型结构122的高度尺寸h的范围可以为0.1mm≤h≤3mm，例如h可以为0.1mm、0.2mm、0.3mm、0.4mm、0.5mm、0.6mm、0.7mm、0.8mm、0.9mm、1.0mm、1.1mm、1.2mm、1.3mm、1.4mm、1.5mm、1.6mm、1.7mm、1.8mm、1.9mm、2.0mm、2.1mm、2.2mm、2.3mm、2.4mm、2.5mm、2.6mm、2.7mm、2.8mm、2.9mm、3.0mm等，从而使得微型结构122的高度尺寸不会过大或过小，保证料理机在工作过程中，料理机内的液体触碰到微型结构122后能够在其附近形成较为稳定的漩涡，则使得液体与微型结构122接触后受到的摩擦力为滚动摩擦力，二者之间的摩擦力减小，实现较好的减阻效果，从而一方面降低了噪音；另一方面还提升了能量利用率，降低了驱动粉碎刀120转动的驱动件(例如该驱动件可以为电机)的负载。当h＜0.1mm时，微型结构122的高度尺寸太小，则液体难以在微型结构122周围形成漩涡，进而难以起到较好的减阻效果；当h＞3mm时，微型结构122的高度尺寸太大，进而使得液体在微型结构122形成的漩涡不太稳定，并难以越过微型结构122，反而起到了较大的阻碍作用，增大了液体与微型结构122的阻力。
39.当然，在其他技术领域中，即粉碎刀120应用于料理机以外的装置以在其他流体中进行搅打时，微型结构122的高度尺寸可通过具体的应用场景适应性限定。另外，关于微型结构122的设置，本发明中微型结构122可以设有一个、两个或者多个，当微型结构122至少设有两个时，微型结构122的排布可呈规则形状设置，也可不成规则形状设置，微型结构122的排布可具有周期性或者不具有周期性，单独一个微型结构122的形状可以为规则形状，也可以不是规则形状，只要能够提高其在流体中运动时的减阻性能即可。
40.本发明技术方案通过在叶片本体121上凸设微型结构122，则其在流体中运动时可以降低流体与微型结构122壁面的摩擦阻力，从而有利于降低其在流体中的运动噪声，即从声源上改善了噪音较大的问题。进一步地，通过定义微型结构122的高度尺寸为h，其中0.1mm≤h≤3mm，则使得流体触碰微型结构122时，容易在其周围形成漩涡，从而该漩涡像空气轴承一样转动，使得此处液体受到滚动摩擦的作用，降低了流体与粉碎刀120之间的摩擦力，极大程度地实现了减阻效果，从而一方面降低了噪音；另一方面还提升了能量利用率，降低了驱动粉碎刀120转动的驱动件(例如该驱动件可以为电机)的负载。
41.进一步地，请结合参照图12和图13，基于上述0.1mm≤h≤3mm，本实施例中，定义微型结构122的宽度尺寸为s，0＜s＜3h。
42.可以理解的是，基于上述微型结构122的高度尺寸确定后，可通过本实施例中微型结构122的宽度尺寸与高度尺寸的比值范围，即可确定微型结构122的宽度尺寸范围。当微型结构122的高度尺寸与微型结构122的宽度尺寸保持在0＜s＜3h，例如s可以为0.1h、0.2h、0.3h、0.4h、0.5h、0.6h、0.7h、0.8h、0.9h、1.0h、1.1h、1.2h、1.3h、1.4h、1.5h、1.6h、1.7h、1.8h、1.9h、2.0h、2.1h、2.2h、2.3h、2.4h、2.5h、2.6h、2.7h、2.8h、2.9h等，则使得微型结构122具有较好的减阻效果，从而一方面能够降低噪音，另一方面还提升了能量利用率，降低了驱动粉碎刀120转动的驱动件(例如该驱动件可以为电机)的负载。可以理解的是，微型结构122具有一定高度，因此微型结构122的高度尺寸与宽度尺寸的比值大于0，当s＞3h时，微型结构122的宽度尺寸过大，其会使得流体难以在微型结构122周围形成漩涡而起到较好的减阻效果。
43.为了研究微型结构122的宽度尺寸s对减阻效果的影响，以下以3种叶片本体121设有同样排布的微型结构122、且在同样的档位下(例如以下实验采用8档的工况，即驱动粉碎刀120转动的驱动装置的转速设有若干个档位，本实验的工况为该驱动装置采用转速为8档时的工况)的运转条件为例，通过改变肋条122a的宽度s，而不改变肋条122a的高度h(例如以下实验中h＝0.2mm)和相邻两肋条122a的间距w(例如以下实验中w＝0.3mm)，分别设计了三种不同的肋条122a的宽度s(以下实验中s分别为：s＝0.2mm，s＝0.6mm，s＝1.0mm)，其宽度s与高度h的比例分别为s/h＝1,s/h＝3及s/h＝5。该3种叶片本体121与白板刀片(即不设有任何微型结构的刀片)进行比较，其中定义s/h＝1时为1号刀，s/h＝3时为2号刀，s/h＝5时为3号刀，具体实验数据如下：
44.工况噪声转速功率1号82.72238832.932号82.02228895.923号82.64230855.45白板刀片82.41232860.75
45.由以上列表中的数据可知，当粉碎刀120的微型结构122在s/h＝3和s/h＝5时，其转速已开始小于白板刀的转速，因此s/h＝3和s/h＝5时难以使得微型结构122具有减阻效果了。
46.本发明并不限定在上述工况下进行试验，在以上工况下进行试验时，s＜3h；但是需要说明的是，在其他工况下进行试验时(例如在不同的流体类型或流体速度下)，s/h＝4或者s/h＝5时可能仍具有减阻效果。
47.进一步地，请结合参照图12和图13，基于上述0.1mm≤h≤3mm，本实施例中，微型结构122设有多个，多个微型结构122间隔设置，定义相邻两个微型结构122的间距为w，0.2h＜w＜3h。
48.通过0.2h＜w＜3h，例如w可以为0.3h、0.4h、0.5h、0.6h、0.7h、0.8h、0.9h、1.0h、1.1h、1.2h、1.3h、1.4h、1.5h、1.6h、1.7h、1.8h、1.9h、2.0h、2.1h、2.2h、2.3h、2.4h、2.5h、2.6h、2.7h、2.8h、2.9h等，则当微型结构122设有多个时，可以保证在多个微型结构122共同作用下同样具有较佳的减阻效果，从而一方面降低了噪音，另一方面还提升了能量利用率，降低了驱动粉碎刀120转动的驱动件(例如该驱动件可以为电机)的负载。当w＜0.2h时，相邻两个微型结构122的间距过大，从而难以形成稳定的漩涡，进而难以保证流体与粉碎刀120之间形成滚动摩擦，难以实现较佳的减阻效果。当w＞3h时，相邻两个微型结构122的间距过小，从而无法在相邻两个微型结构122之间形成完整的漩涡，进而无法使得流体与粉碎刀120之间形成滚动摩擦，无法实现减小摩擦的效果，从而无法实现较佳的减阻效果。
49.进一步地，请结合参照图2至图6，微型结构122具体可以为肋条122a、凸起部122b或凹坑122c。
50.具体地，肋条122a的横截面可以为矩形、三角形肋条122a或者圆柱形等。需要说明的是，肋条122a的横截面即指垂直肋条122a的长度方向的截面。另外，肋条122a设有多个时，多个肋条122a的长度方向可设置成一致的，也可不一致。凸起部122b或凹坑122c可设有一个或多个；凸起部122b设有多个时，多个凸起部122b的形状可相同、也可不同；凹坑122c设有多个时，多个凹坑122c的形状可相同、也可不同。
51.请结合参照图10和图11，基于上述微型结构122为肋条122a时，本实施例中，粉碎刀120还包括连接板123，叶片本体121为多边形，叶片本体121具有与连接板123连接的连接边122d；定义连接边122d具有相背离延伸设置的第一方向和第二方向，肋条122a的长度方向与连接边122d在第一方向上形成的夹角为α，叶片本体121的其中之一对角线与连接边122d在第一方向上形成有最小夹角q1，叶片本体121的其中之另一对角线与连接边122d在第一方向上形成有最大夹角为q2，其中α的范围为：q1≤α≤q2。
52.当然，在其他实施例中，肋条122a的长度方向与连接边122d在第二方向上形成的夹角为α，叶片本体121的其中之一对角线与连接边122d在第二方向形成有最小夹角q1，叶片本体121的其中之另一对角线与连接边122d在第二方向形成有最大夹角为q2，其中α的范围为：q1≤α≤q2。
53.以下以肋条122a与连接边122d在第一方向上形成夹角α，叶片本体121的其中之一对角线与连接边122d在第一方向上形成有最小夹角q1，叶片本体121的其中之另一对角线与连接边122d在第一方向上形成有最大夹角为q2的实施例为例进行说明。可以理解的是，粉碎刀120的连接板123可以为正多边形或者圆形等，叶片本体121可设有多片，多片叶片本体121呈辐射状分布。叶片本体121为多边形时，其具有连接于连接板123的连接边122d，从而实现叶片本体121与连接板123的稳定连接效果。在连接边122d的长度方向上，规定连接边122d的一端至另一端的方向为第一方向，则相反的方向为第二方向。可以理解的是，当粉碎刀120在流体中旋转时，被其中一叶片本体121搅动的流体的流速方向与该叶片本体121的连接边122d近乎平行。因此通过以叶片本体121的对角线为参照，则叶片本体121的每一对角线均能够确保与连接边122d在第一方向(或连接边122d)形成有不为零的夹角。这些夹
角中有大有小，其中最小夹角为q1，最大夹角为q2，当肋条122a的长度方向与连接边122d在第一方向形成的夹角α的范围为：q1≤α≤q2时，则可确保肋条122a与连接边122d不会平行，进而确保肋条122a的长度方向与流体流速方向不平行，从而有利于大部分流体撞击到肋条122a后并在肋条122a周围形成稳定的漩涡，这些漩涡被肋条122a挡住后滞留在合适的空间内，并像空气轴承一样转动，从而受到滚动摩擦的作用，实现较好的减阻效果，从而一方面实现了粉碎刀120在流体中转动时降低噪声的效果，另一方面还提升了能量利用率，降低了驱动粉碎刀120转动的驱动件(例如该驱动件可以为电机)的负载。当α不在上述范围时，肋条122a的长度延伸方向容易与连接边122d的长度方向近乎平行，即肋条122a的长度方向与流体的速度方向近乎平行，从而大部分的流体难以撞击肋条122a并形成漩涡，而是大部分流体沿肋条122a的长度方向滑动，进而难以使得流体在肋条122a处受到滚动摩擦的作用，难以具有较佳的减阻效果。
54.当然，本发明并不限定叶片本体121为多边形，在其他实施例中，叶片本体121也可为圆弧形或者其他形状，只要避免肋条122a的长度方向与触碰该肋条122a的流体的速度方向不平行，即可具有较好的减阻效果。
55.为了研究不同排布方向的肋条122a对减阻效果的影响，以下以3种不同排布的矩形肋条与白板刀片进行比较，其中每一叶片本体121的长度方向均沿粉碎刀120的搅拌圆周径向向外延伸。定义每一叶片本体121上均具有与叶片本体121的长度方向平行的矩形肋条的粉碎刀120为纵刀；每一叶片本体121上均具有与叶片本体121的长度方向垂直的矩形肋条的粉碎刀120为横刀；一半数量叶片本体121上具有与叶片本体121的长度方向平行的矩形肋条，另一半数量的叶片本体121上具有与叶片本体121的长度方向垂直的矩形肋条的粉碎刀120为纵横刀。另外，以下实验中，3种不同排布的矩形肋条的高度h和宽度s均为0.1mm，每一种排布的矩形肋条中相邻两个肋条122a的间距w均为0.2mm。实验数据如下：
56.工况噪声转速功率功率转速比噪声转速比纵刀8档84.852647032.660.32横刀8档84.182527522.980.33纵横刀8档81.662298843.860.36白板刀片8档83.592239404.220.37纵刀6档81.382276262.760.36横刀6档81.152166643.070.38纵横刀6档81.811967733.940.42白板刀片6档81.721897914.190.43
57.其中，可以理解的是，驱动粉碎刀120转动的驱动装置具有不同档位的转速，上述表格中的“8档”是指驱动装置的转速选用的是8档对应的转速；“6档”是指驱动装置的转速选用的是6档对应的转速，其中档位越大，转速越高。上述表格中的功率转速比是指在单位转速下所需要的功率大小，该功率转速比的值越小，则说明粉碎刀120的减阻效果越好。由以上列表中的数据可知，当粉碎刀120为纵刀时，其减阻效果最好，其次减阻效果较好的分别依次为粉碎刀120为横刀时、粉碎刀120为横纵刀时，减阻效果最差的情况是粉碎刀120全部为白刀片时。
58.另外，噪声转速比是指单位转速下所产生的噪声大小，该噪声转速比的值越小，则
说明粉碎刀120的降噪效果越好。由以上列表中的数据可知，当粉碎刀120为纵刀时，其降噪效果最好，其次降噪效果较好的分别依次为粉碎刀120为横刀时、粉碎刀120为横纵刀时，降噪效果最差的情况为粉碎刀120全部为白刀片时。
59.基于上述实验数据，如图8所示，本实施例中，为了具有较好的减阻效果，叶片本体121呈长条状，肋条122a的长度方向沿叶片本体121的长度方向延伸。
60.如此设置，使得叶片本体121的长度方向沿粉碎刀120旋转的圆周面的径向向外方向延伸时，肋条122a的长度方向与触碰该肋条122a的流体的流速方向近乎垂直，从而使得流体在肋条122a周围容易形成漩涡，并形成夹角的滚轮效应，从而更有利于流体流经肋条122a时具有较佳的减阻效果，一方面大大降低了流体经过粉碎刀120时的噪声；另一方面还提升了能量利用率，降低了驱动粉碎刀120转动的驱动件(例如该驱动件可以为电机)的负载。
61.具体地，当同一粉碎刀120上设有多个叶片本体121时，每一叶片本体121上的肋条122a的长度方向均沿叶片本体121的长度方向延伸。
62.当然，请结合参照图7至图10，在其他实施例中，当同一粉碎刀120上设有多个叶片本体121时，其中一部分叶片本体121上凸设的肋条122a沿叶片本体121的长度方向延伸，另一部分叶片本体121上凸设的肋条122a沿叶片本体121的宽度方向延伸。或者，当同一粉碎刀120上设有多个叶片本体121时，每一叶片本体121上的肋条122a的长度方向均沿叶片本体121的宽度方向延伸。或者，当同一粉碎刀120上设有多个叶片本体121时，其中一部分叶片本体121上凸设有肋条122a，肋条122a的长度延伸方向可沿设有该肋条122a的叶片本体121的长度方向延伸，也可沿设有该肋条122a的叶片本体121的宽度方向延伸；另一部分叶片本体121可不设有肋条122a。或者，当同一粉碎刀120上设有多个叶片本体121时，其中一部分或全部叶片本体121上凸设的肋条122a的延伸方向与叶片本体121的长度方向和宽度方向均呈夹角设置。另外，可以理解的是，同一叶片本体121上设有多个肋条122a时，不同的肋条122a的延伸方向可相同，也可不同；多个肋条122a的横截面形状可相同，也可不同。同理，当同一粉碎刀120上设有多个叶片本体121时，同一叶片本体121上可凸设有凸起部122b和/或凹坑122c，同一叶片本体121的多个凸起部122b的形状相同或不同；同一叶片本体121的多个凹坑122c的形状相同或不同。另外，同一叶片本体121上既可凸设有肋条122a，又可凸设有凸起部122b或者形成有凹坑122c。
63.本发明还提出一种搅拌刀组件100，该搅拌刀组件100包括粉碎刀120，该粉碎刀120的具体结构参照上述实施例，由于本搅拌刀组件100采用了上述所有实施例的全部技术方案，因此至少具有上述实施例的技术方案所带来的所有有益效果，在此不再一一赘述。
64.本发明还提出一种食物料理机，该食物料理机包括搅拌刀组件100，该搅拌刀组件100的具体结构参照上述实施例，由于本食物料理机采用了上述所有实施例的全部技术方案，因此至少具有上述实施例的技术方案所带来的所有有益效果，在此不再一一赘述。
65.进一步地，食物料理机还包括机座组件，机座组件包括壳体和设于壳体内的电机，机座组件上安装有杯体组件，杯体组件包括杯体和设于杯体内的搅拌刀组件100，搅拌刀组件100包括刀轴110和设于刀轴110的粉碎刀120；电机传动连接刀轴110，进而带动粉碎刀120转动，进而实现对杯体内的食物的搅打效果。
66.以上所述仅为本发明的可选实施例，并非因此限制本发明的专利范围，凡是在本
发明的发明构思下，利用本发明说明书及附图内容所作的等效结构变换，或直接/间接运用在其他相关的技术领域均包括在本发明的专利保护范围内。