图3所示，带束层14具有以轮胎赤道面CL为中心的左右对称的构造，而且，高角度带束141的宽度Wbl与宽度窄的交叉带束143的宽度Wb3具有Wbl<ffb3的关系。因此，在轮胎赤道面CL的单侧区域，高角度带束141的边缘部配置成比交叉带束143的边缘部靠轮胎宽度方向内侧。但是，不限于此，高角度带束141的宽度Wbl与宽度窄的交叉带束143的宽度Wb3也可以具有Wbl彡Wb3的关系(省略图示)。
[0069]另外，高角度带束141的带束帘线，优选为钢线且具有15[根/50mm]以上且25[根/50mm]以下的植入密度(参照图4)。另外，一对交叉带束142、143的带束帘线，优选为钢线且具有18 [根/50mm]以上且28 [根/50mm]以下的植入密度。另外，周向加强层145的带束帘线，优选为钢线且具有17 [根/50mm]以上且30 [根/50mm]以下的植入密度。由此，确保各带束帘布141、142、143、145的强度适当。
[0070]另外，高角度带束141的涂覆橡胶的100%拉伸时模量El与周向加强层145的涂覆橡胶的100%拉伸时模量Es，优选具有0.90 ( Es/El ( 1.10的关系(参照图
4)ο另外，一对交叉带束142、143的涂覆橡胶的100%拉伸时模量E2、E3与周向加强层145的涂覆橡胶的100%拉伸时模量Es，优选具有0.90 ( Es/E2 < 1.10且0.90 ( Es/E3 ( 1.10的关系。另外，周向加强层145的涂覆橡胶的100%拉伸时模量Es，优选处于4.5 [MPa]彡Es彡7.5 [MPa]的范围内。由此，使各带束帘布141、142、143、145的模量适当。
[0071]100%拉伸时模量是通过按照JIS-K6251 (使用3号哑铃)的室温下的拉伸试验而测定的。
[0072]另外，高角度带束141的涂覆橡胶的断裂伸长率λ I优选处于λ I彡200[% ]的范围(参照图4)。另外，一对交叉带束142、143的涂覆橡胶的断裂伸长率λ2、λ3优选处于λ2彡200[% ]且λ3彡200[% ]的范围。另外，周向加强层145的涂覆橡胶的断裂伸长率λ s优选处于As彡200[% ]的范围。由此，确保各带束帘布142、143、145的耐久性适当。
[0073]断裂伸长率是对于JIS-K7162规定的IB形(厚度3mm的哑铃形)的试验片、通过依据JIS-K7161使用拉伸试验机(INSTRON 5585H、Y 卜口 V社制造)且拉伸速度为2[mm/分钟]的拉伸试验而测定的。
[0074]另外，构成周向加强层145的带束帘线，优选:在为部件时，从拉伸载荷100[N]到300[N]时的伸长率为1.0[%]以上且2.5[%]以下，在为轮胎(从轮胎中取出的部件)时，从拉伸载荷500[N]到1000[N]时的伸长率为0.5[%]以上且2.0[%]以下。该带束帘线(高伸长率钢线(high elongat1n steel wire)，其低载荷负载时的伸长率比通常的钢线要好，从制造时到作为轮胎使用时能够承受施加于周向加强层145的负载，所以因能够抑制周向加强层145损伤这一点而优选。
[0075]带束帘线的伸长率是依据JISG3510而测定的。
[0076]另外，如图3所示，周向加强层145，优选配置成比一对交叉带束142、143中宽度窄的交叉带束143的左右边缘部靠轮胎宽度方向内侧。另外，宽度窄的交叉带束143的宽度Wb3与从周向加强层145的边缘部到宽度窄的交叉带束143的边缘部的距离S，优选处于0.03彡S/ffb3 ( 0.12的范围内。由此，确保交叉带束143的宽度Wb3的端部与周向加强层145的端部的距离适当。此外，这一点在周向加强层145具有分割构造的结构(省略图示)中也是同样的。
[0077]周向加强层145的距离S是作为将轮胎装配于正规轮辋而赋予正规内压并且设为无负载状态时的轮胎宽度方向上的距离而测定的。
[0078]此外，在图1的结构中，如图3所示，周向加强层145是将I根钢线卷绕成螺旋状而构成的。但是，不限于此，周向加强层145也可以是使多根线相互并排同时卷绕成螺旋状而构成的(多重卷绕构造)。此时，线的根数优选为5根以下。另外，多重卷绕5根线时的每个单位的卷绕宽度，优选为12[mm]以下。由此，能够使多根(2根以上且5根以下)线相对于轮胎周向在±5[deg]的范围内倾斜同时适当地卷绕。
[0079]另外，在图2的结构中，周向加强层145夹在一对交叉带束142、143之间而配置(参照图2)。但是，不限于此，周向加强层145也可以配置于一对交叉带束142、143的轮胎径向外侧(省略图示)。另外，周向加强层145也可以配置于一对交叉带束142、143的内侦U。例如，周向加强层145(1)既可以配置于高角度带束141与内径侧交叉带束142之间，
(2)也可以配置于胎体层13与高角度带束141之间(省略图示)。
[0080]另外，在该充气轮胎I中，胎面橡胶15的断裂伸长率优选处于350[% ]以上的范围。由此，确保了胎面橡胶15的强度，抑制了在最外周向主槽2处发生撕裂。此外，虽然胎面橡胶15的断裂伸长率的上限没有特别限定，但是因胎面橡胶15的橡胶化合物的种类而受到制约。
[0081]另外，在该充气轮胎I中，胎面橡胶15的硬度优选处于70以下的范围。由此，确保了胎面橡胶15的强度，抑制了在最外周向主槽2发生撕裂。此外，虽然胎面橡胶15的硬度的上限没有特别限定，但是因胎面橡胶15的橡胶化合物的种类而受到制约。
[0082]橡胶硬度指的是依据JIS-K6263的JIS-A硬度。
[0083][圆形的胎肩部]
[0084]图6是表示图1所记载的充气轮胎的变形例的说明图。该图示出了具有圆形的胎肩部的结构。
[0085]在图1的结构中，如图2所示，胎肩部具有方形，轮胎接地端T与胎面端P —致。
[0086]但是，不限于此，胎肩部也可以如图6所示具有圆形。在该情况下，如上所述，在轮胎子午线方向的截面上，取胎面部的轮廓与胎侧部的轮廓的交点P’，将从该交点P’引至胎肩部的垂线的垂足设为胎面端P。因此，通常轮胎接地端T与胎面端P位于互不相同的位置。
[0087][带束边缘缓冲件的二色结构]
[0088]图7是表示图1所记载充气轮胎的变形例的说明图。该图示出了带束层14的轮胎宽度方向外侧的端部的放大图。另外，在该图中，在周向加强层145及带束边缘缓冲件19标注有阴影线。
[0089]在图1的结构中，周向加强层145配置成比一对交叉带束142、143中宽度窄的交叉带束143的左右边缘部靠轮胎宽度方向内侧。另外，在一对交叉带束142、143之间且在与一对交叉带束142、143的边缘部对应的位置，夹入而配置有带束边缘缓冲件19。具体而言，带束边缘缓冲件19配置于周向加强层145的轮胎宽度方向外侧而与周向加强层145邻接，并从周向加强层145的轮胎宽度方向外侧的端部延伸至一对交叉带束142、143的轮胎宽度方向外侧的端部而配置。
[0090]另外，在图1的结构中，带束边缘缓冲件19通过随着朝向轮胎宽度方向外侧而加厚，从而具有整体上比周向加强层145壁厚的构造。另外，带束边缘缓冲件19具有比各交叉带束142、143的涂覆橡胶低的100%拉伸时模量E。具体而言，带束边缘缓冲件19的100%拉伸时模量E与涂覆橡胶的模量Eco具有0.60 ( E/Eco < 0.95的关系。由此，在一对交叉带束142、143间且在周向加强层145的轮胎宽度方向外侧的区域抑制橡胶材料发生脱层。
[0091]相对于此，在图7的结构中，在图1的结构中带束边缘缓冲件19具有包括应力缓和橡胶191和端部缓和橡胶192的二色结构。应力缓和橡胶191配置于一对交叉带束142、143之间且在周向加强层145的轮胎宽度方向外侧，与周向加强层145邻接。端部缓和橡胶192配置于在一对交叉带束142、143之间的、应力缓和橡胶191的轮胎宽度方向外侧且与一对交叉带束142、143的边缘部对应的位置，与应力缓和橡胶191邻接。因此，带束边缘缓冲件19在轮胎子午线方向的截面上，具有在轮胎宽度方向上连续设置应力缓和橡胶191和端部缓和橡胶192而成的构造，埋入从周向加强层145的轮胎宽度方向外侧的端部到一对交叉带束142、143的边缘部的区域而配置。
[0092]另外，在图7的结构中，应力缓和橡胶191的100%拉伸时模量Ein与周向加强层145的涂覆橡胶的100%拉伸时模量Es具有Ein < Es的关系。具体而言，应力缓和橡胶191的模量Ein与周向加强层145的模量Es优选具有0.6彡Ein/Es彡0.9的关系。
[0093]另外，在图7的结构中，应力缓和橡胶191的100%拉伸时模量Ein与各交叉带束142,143的涂覆橡胶的100%拉伸时模量Eco具有Ein < Eco的关系。具