[0055]在自动清洗处理结束之后，从漏斗6向加热筒3投入第二成型材料R2，一边变更清洗条件一边进行作为该实施方式的清洗方法的重要部分的更换清洗工序。并且，在基于各清洗条件的更换清洗工序结束之后，从加热筒3取出螺杆2，利用目视来确认第一成型材料Rl的残留状态。在更换清洗工序中，对第二成型材料R2至少投入进行验证试验所需的量，基本上，一边设定不同的清洗条件一边沿用上述的自动清洗处理的处理步骤。作为不同的清洗条件的项目，将“加热温度”、“清洗速度”、“计量转速”、“有无空清洗”成为对象。
[0056]在此情况下，作为清洗处理，首先进行反复5次在使螺杆2进行了后退50 [mm](计量值)的计量之后前进的清洗处理的前段清洗工序，并且之后进行了后段清洗工序。在后段清洗工序中，以设定的反复次数进行一连串的清洗动作，该一连串的清洗动作包括:以根据状况设定的预定次数反复进行使螺杆2进行了后退10 [mm](计量值)的计量之后前进的计量清洗处理，然后，以根据状况设定的预定次数反复进行不使螺杆2旋转而在后退预定行程之后前进的空清洗处理。此外，清洗速度设定为10 [mm/s]，计量转速设定为100 [rpm]。
[0057]图5的(a)?(C)示出验证试验的结果。首先，图5的(a)示出“加热温度”的验证结果。在此情况下，使用样本编号SAl?SA4这四种，通过使加热的部位与温度进行组合来对加热温度的影响进行验证。在图5的(a)中，例如，样本编号SAl表示将喷嘴5?加热筒前部3f的加热温度设定为180 [°C ]且将加热筒中部3m?加热筒后部3r的加热温度设定为180[°C ]的情况。此外，样本编号SA2?SA4对各部的加热温度的组合进行了变更。
[0058]并且，在以上的清洗处理结束之后，从加热筒3取出螺杆2，利用目视来确认残留量。在此情况下，作为残留程度的评价，采用了“◎”表示微少、“〇”表示少、“Λ”表示稍多、“X”表示多。此外，在第一成型材料Rl成型时设定的设定加热温度都为220[°C]。由图5的(a)可知，样本编号SA4表示最好的结果。另外，如果参照其它样本，可以确认到期望将加热筒中部3m?加热筒后部3r的加热温度Tr设定为比成型时的设定温度(220[°C ])低的温度(180[°C])的点。但是，还可以确认到不期望将喷嘴5?加热筒前部3f的加热温度Tf设定为比成型时的设定温度(220[°C ])低的温度(220[°C ])的点。
[0059]因此，为了更迅速地排出第一成型材料Rl的残留部分，将包含加热筒中部3m以及加热筒后部3r的后侧加热温度Tr设定为比在第一成型材料Rl成型时设定的设定加热温度低，换言之，设定为比前侧加热温度Tf低。在此情况下，在设定时，考虑到第一成型材料Rl以及第二成型材料R2的树脂特性，可设定为第一成型材料Rl所涉及的树脂的融点以上。由此具有如下这样的优点，在设定后侧加热温度Tr时，因为可针对融点设定为“+5?15 [°C ] ”等，所以能够实现对后侧加热温度Tr的设定的容易化，并且能够进行更现实且准确的温度设定，能够实现加热筒3后侧的加热温度的更期望的最优化的优点。
[0060]另外考虑到，喷嘴5?加热筒前部3f的前侧加热温度Tf即包含加热筒前部3f的前方的前侧加热温度Tf不得低于在第一成型材料Rl成型时设定的设定加热温度。尤其，如果考虑到第一成型材料Rl以及第二成型材料R2的树脂特性，则能够设定为第一成型材料Rl所涉及的树脂的加工温度Tp以上且分解温度Td以下的范围。由此具有如下这样的优点，在设定前侧加热温度Tf时，例如因为可相对于加工温度Tp设定为“+15?25[°C ] ”等，所以能够实现对前侧加热温度Tf的设定的容易化，并且能够进行更现实且准确的温度设定，能够实现加热筒3前侧的加热温度的更期望的最优化。
[0061]另一方面，图5的(b)示出“清洗速度”和“计量转速”的验证结果。在此情况下，使用样本编号SA5?SA8这四类，通过将“清洗速度”与“计量转速”进行组合，来对这些影响进行了验证。在图5的(b)中，例如，样本编号SA5表示将清洗速度设定为10 [mm/s]、将计量转速设定为200 [rpm]的情况。此外，样本编号SA6?SA8对清洗速度与计量转速的大小的组合进行了变更。另外，与上述图5的(a)同样地将前侧加热温度Tf设定为220 [°C ]，将后侧加热温度Tr设定为180 [°C ]。
[0062]并且，在以上的清洗处理结束之后，从加热筒3取出螺杆2，利用目视确认了残留量。此外，使在第一成型材料Rl成型时设定的设定清洗速度Vs成为10 [mm/s]，设定计量转速Ns成为100 [rpm]。结果，由图5的(b)可知，样本编号SA6表示最好的结果。另外，如果还参照其它样本，则能够确认期望将清洗速度设定为100[mm/s]的点、期望将计量转速设定为200 [rpm]的点。
[0063]因此，为了更迅速地排除第一成型材料Rl的残留部分，期望将计量动作时的计量转速Np设定为比在成型时设定的设定计量转速Ns高。根据这样的设定，尤其能够实现对计量动作时的计量转速Np的最优化，因此具有根据计量转速Np的观点可高效且有效地排出在第二成型材料R2中混入的第一成型材料Rl的残留部分的优点。另外，期望将清洗动作时的清洗速度Vp设定为比在成型时设定的设定清洗速度高。通过这样的设定，尤其能够实现对清洗动作时的清洗速度Vp的最优化，因此具有根据清洗速度Vp的观点，可高效且有效地排出在第二成型材料R2中混入的第一成型材料Rl的残留部分的优点。
[0064]另一方面，图5的(C)表示“有无空清洗”即空清洗的有效性的验证结果。在此情况下，使用样本编号SA9?SAll这三类，通过变更空清洗的“行程”的长度，对这些影响进行了验证。在图5的(c)中，样本编号SA9表示使空清洗的后退行程为O即不进行空清洗的情况，并且样本编号SAlO表示将空清洗的后退行程设定为10 [mm]，样本编号SAl I表示将空清洗的后退行程设定为50 [mm]的情况。另外，接受上述图5的(a)、图5的(b)的验证结果，将前侧加热温度Tf设定为250 [°C ]，将后侧加热温度Tr设定为180 [°C ]，并且将清洗速度Vp设定为100 [rnm/s]，将计量转速Np设定为200 [rpm]。
[0065]然后，当追加空清洗的以上的清洗处理结束时，从加热筒3取出螺杆2，利用目视来确认残留量。结果，由图5的(c)可知，样本编号SAll表示最好的结果。这样，可确认为了更迅速地排除第一成型材料Rl的残留部分而期望进行空清洗的点。尤其还能够确认如下这样点，为了进行空清洗，尽量延长后退行程Xs为更好。因此，作为空清洗动作中的后退行程Xs设定的基准，期望至少设定为比后述的计量清洗处理的计量行程Xm即使螺杆2后退10 [mm]的计量行程(计量值)Xm长。当可进行这样的设定时，尤其能够实现空清洗动作中的后退行程Xs的最优化，因此具有根据进行空清洗动作的观点高效且有效地排出在第二成型材料R2中混入的第一成型材料Rl的残留部分的优点。
[0066]此外，根据以上的验证结果考察了所获得的清洗条件的有效性，因此参照图4进行说明。
[0067]通常，在螺杆2前进时利用鱼雷部2t的末端即最外壳的环形阀2tr来刮取在加热筒3的内部壁面上附着的第一成型材料Rl的残留树脂，因此第二成型材料R2在流动到鱼雷部2t的末端附近时一起被排出。在图4中，Fr表示第二成型材料R2的流动方向。因此可认为，加热筒前部3f的加热温度越高，清洗速度越高，越能够促进残留树脂的排出即残留树脂与第二成型材料R2的置换效果。但是，因为加热筒3的内部壁面附近的树脂流速比喷嘴5以及头部4附近的树脂慢，所以不太能够期待残留树脂的排出效果。另外，在计量中树脂也从环形阀2tr的间隙流出并流动到鱼雷部2t的附近，但树脂置换效果小，对螺杆2的转速也没有影响。
[0068]另一方面，在验证试验中，当进行计量动作时，测量加热筒3的内壁温度与螺杆2的表面温度。结果，螺杆2在停止中的表面温度比加热筒3的内壁温度稍低，并且旋转动作中的表面温度由于从漏斗6侧送来的未熔化树脂而大幅降低。因此，当考虑此温度状态时，可推测为鱼雷部2t附近的树脂温度成为比螺杆末端部2s附近的树脂温度更低的温度。通常，在低温树脂的情况下，相对于金属表面的润湿性恶。因此，温度比较低的鱼雷部2t附近的树脂即使相对于鱼雷部2t(环形阀2tr)的表面，其润湿性也差，可认为更容易剥离。
[0069]结果，如图4的(a)?(C)所示可推测为，当螺杆2向前进方向Ff进行移动时，附着在螺杆末端部2s上的残留树脂Rls与附着在头部4的内壁的残留树脂Rlh接触，当螺杆2后退时，残留树脂Rls向头部4