电源装置的制作方法

1.本公开涉及电源装置，尤其涉及能够充放电力的电源装置。


背景技术：

2.以往，已知一种扫描电源，通过针对多个二次电池在与电力线串联连接的状态和不与电力线连接的状态之间进行切换而能够输出所期望的输出电压的电力(例如，参照日本特开2018-74709)。
3.但是，如果由电力线包围的闭环的面积大，则常模的辐射变大，因此存在因辐射而导致控制装置等电子设备误动作等对周边造成影响的担忧。


技术实现要素：

4.本公开是为了解决上述课题而完成的，其目的在于提供一种能够减少辐射对周边的影响的电源装置。
5.本公开所涉及的电源装置能够充放电力，电源装置具备：第一电力线，用于与外部进行电力的交换；第二电力线，用于与外部进行电力的交换，并且流动与第一电力线反向的电流；多个二次电池；多个切换部，与多个二次电池中的各个二次电池对应地设置，切换该二次电池与第一电力线的连接状态，并排列成一圈；及控制装置，控制多个切换部。切换部能够在第一状态和第二状态之间进行切换，第一状态是将与该切换部对应的二次电池串联连接于第一电力线的状态，第二状态是不将该二次电池连接于第一电力线的状态。控制装置进行控制，以根据充放的电力的电压而将多个切换部切换为第一状态或第二状态。相邻的切换部之间是第一电力线和第二电力线中的一方与另一方并行的状态。
6.根据这样的结构，在相邻的切换部之间，成为第一电力线和用于流动与第一电力线反向的电流的第二电力线中的一方与另一方并行的状态。因此，与相邻的切换部之间仅通过往路和返路中的一方的电力线连接并且另一方的电力线通过不与一方的电力线并行的其他路径的情况相比，能够减小由电力线包围的闭环的面积，因此能够减小辐射。其结果是，能够减少辐射对周边的影响。
7.也可以采用如下方式，即，相邻的切换部之间由第一电力线和第二电力线连接。根据这样的结构，与相邻的切换部之间仅由第一电力线和第二电力线中的一个连接的情况相比，能够进一步减小由电力线包围的闭环的面积，因此能够进一步减小辐射。其结果是，能够进一步减少辐射对周边的影响。
8.也可以采用如下方式，即，电源装置还具备：正极电力线，将切换部和与该切换部对应的二次电池的正极端子连接；及负极电力线，将切换部和与该切换部对应的二次电池的负极端子连接，切换部还包括：一方侧第一端子，用于连接与相邻的一方侧的切换部连接的第一电力线；另一方侧第一端子，用于连接与相邻的另一方侧的切换部连接的第一电力线；正极连接用端子，用于连接与对应的二次电池连接的正极电力线；负极连接用端子，用于连接与对应的二次电池连接的负极电力线；第一电路，将一方侧第一端子与正极连接用
端子连接；第二电路，将另一方侧第一端子与负极连接用端子连接；旁通电路，将一方侧第一端子与另一方侧第一端子以不经由二次电池的方式连接；第一开关部，设置于旁通电路的中途，并对该旁通电路进行开闭；及第二开关部，设置于第一电路或第二电路的中途，并对该第一电路或该第二电路进行开闭，第一状态是闭合第一开关部并且断开第二开关部的状态，第二状态是断开第一开关部并且闭合第二开关部的状态。
9.根据这样的结构，仅通过开闭第一开关部和第二开关部，就能够将二次电池与第一电力线串联连接，或者不与第一电力线连接。
10.也可以采用如下方式，即，切换部还包括：一方侧第二端子，用于连接与相邻的一方侧的切换部连接的第二电力线；另一方侧第二端子，用于连接与相邻的另一方侧的切换部连接的第二电力线；及返回电路，将一方侧第二端子与另一方侧第二端子连接。
11.根据这样的结构，由于在包括流动第一电力线的电流的第一电路和第二电路的切换部也包括流动第二电力线的电流的返回电路，因此能够进一步减小闭环的面积，由此能够进一步减小辐射。其结果是，能够进一步减少辐射对周边的影响。
12.也可以采用如下方式，即，电源装置还具备：正极反向电力线，用于流动与正极电力线反向的电流；及负极反向电力线，用于流动与负极电力线反向的电流，正极电力线和正极反向电力线是并行的状态，负极电力线和负极反向电力线是并行的状态。
13.根据这样的结构，在与将切换部和二次电池连接的正极电力线及负极电力线分别并行的状态下，用于流动反向的电流的正极反向电力线和负极反向电力线被连接。因此，能够进一步减小闭环的面积，由此能够进一步减小辐射。其结果是，能够进一步减少辐射对周边的影响。
14.也可以采用如下方式，即，正极电力线和正极反向电力线由具有该正极电力线和该正极反向电力线作为芯线的屏蔽线构成。根据这样的结构，由于屏蔽线的屏蔽层成为正极电力线和正极反向电力线的返回线，因此能够使正极电力线和正极反向电力线的共同成分返回到接地。因此，能够进一步减小辐射。其结果是，能够进一步减少辐射对周边的影响。
15.也可以采用如下方式，即，相邻的切换部之间是第一电力线和第二电力线相互绞合的状态。根据这样的结构，能够进一步减小辐射。其结果是，能够进一步减少辐射对周边的影响。
16.也可以采用如下方式，即，相邻的切换部除了由第一电力线和第二电力线连接以外，还由返回路径线连接。根据这样的结构，能够通过返回路径线使第一电力线和第二电力线的共同成分返回到接地。因此，能够进一步减小辐射。其结果是，能够进一步减少辐射对周边的影响。
17.也可以采用如下方式，即，相邻的切换部由具有第一电力线和第二电力线作为芯线的屏蔽线连接。根据这样的结构，屏蔽线的屏蔽层成为第一电力线和第二电力线的返回线，因此能够使第一电力线和第二电力线的共同成分返回到接地。因此，能够进一步减小辐射。其结果是，能够进一步减少辐射对周边的影响。
18.根据本公开，能够提供一种能够减少辐射对周边的影响的电源装置。
附图说明
19.下面将参考附图描述本发明的示例性实施例的特征、优点以及技术和工业重要
性，附图中相同的附图标记表示相同的元件，并且其中：
20.图1是表示现有的电源装置的结构的概略的图。
21.图2是表示现有的电源装置的su的结构的概略的图。
22.图3是用于说明现有的电源装置中的su的控制的图。
23.图4是现有的电源装置的概略图。
24.图5是表示第一实施方式所涉及的电源装置的结构的概略的示意图。
25.图6是表示现有的电源装置的结构的概略的示意图。
26.图7是表示第二实施方式的电源装置的结构的概略的示意图。
27.图8是表示第三实施方式的电源装置的结构的概略的示意图。
28.图9是表示第四实施方式的电源装置的结构的概略的示意图。
29.图10是表示第四实施方式的电源装置的结构的概略的具体例的图。
30.图11是表示第四实施方式的电源装置的su的结构的概略的图。
31.图12是表示现有的电源装置的su与电池单元的连接的图。
32.图13是表示第四实施方式的具体例的su与电池单元的连接的图。
33.图14是用于说明第四实施方式的具体例中的su的第一开关元件和第二开关元件的切换的第一图。
34.图15是用于说明第四实施方式的具体例中的su的第一开关元件和第二开关元件的切换的第二图。
35.图16是表示第五实施方式的电源装置的结构的概略的示意图。
36.图17是表示第六实施方式的电源装置的结构的概略的示意图。
37.图18是表示第七实施方式中的屏蔽线的构造的概略的图。
38.图19是表示第七实施方式的电源装置的结构的概略的示意图。
39.图20是表示第八实施方式的su与电池单元的连接的图。
40.图21是表示配置有现有的电源装置的su、电池单元及高压线的模型的例子的第一图。
41.图22是表示配置有现有的电源装置的su、电池单元及高压线的模型的例子的第二图。
42.图23是表示配置有现有的电源装置的高压线的模型的例子的图。
43.图24是从正面观察配置有现有的电源装置的高压线的模型的例子的示意图。
44.图25是表示配置有第四实施方式的电源装置的高压线的模型的例子的图。
45.图26是从正面观察配置有第四实施方式的电源装置的高压线的模型的例子的示意图。
46.图27是表示由现有的电源装置的高压线产生的磁场分布的图。
47.图28是表示由第四实施方式的电源装置的高压线产生的磁场分布的图。
48.图29是表示由现有的电源装置的高压线产生的电场分布的图。
49.图30是表示由第四实施方式的电源装置的高压线产生的电场分布的图。
具体实施方式
50.下面将参照附图说明本公开的实施方式。在以下的说明中，对相同的部件标注相
同的附图标记。它们的名称和功能也相同。因此，不重复对它们的详细说明。
51.图1是表示现有的电源装置90的结构的概略的图。参照图1，电源装置90是向负载40等消耗电力的外部装置供给电力、或蓄积来自商用电源、发电机等外部电力源的电力的装置。电源装置90具备扫描单元(以下称为“su”)910a～910n、电池单元920a～920n、电容器930、电压传感器940、电流传感器950、串控制单元(以下称为“scu”)900。所谓串，是二次电池等电池串联连接而成的串，也称为蓄电池串。
52.电源装置90经由正极端子981p及负极端子981n而与负载40连接。在正极端子981p与负载40之间连接有smr(system main relay：系统主继电器)30。正极端子981p与smr30之间通过电力线38连接。smr30与负载40之间通过电力线48p连接。负极端子981n与负载40之间通过电力线48n连接。
53.su910a～910n分别对是否将电池单元920a～920n与构成为包括高压线980a～980y的电力线串联连接进行切换。su910a～910n分别通过能够流动高电压的电流的高压线而与电池单元920a～920n连接。在本实施方式中，su与电池单元的组合数为14组，但并不限定于此，只要是多组即可。另外，附图标记末尾的“a”～“n”分别表示与su910a～910n或蓄电池单元920a～920n相关的结构。
54.su910b通过能够流动高电压的电流的高压线980b而与相邻的su910a连接。同样地，su910c～910n分别通过高压线980c～980n而与相邻的su910b～910m连接。su910a在与su910b连接的高压线980b的相反侧，通过高压线980a而与电源装置90的正极端子981p连接。在高压线980a的中途串联连接有对在高压线980a中流动的电流进行计测的电流传感器950。su910n在与su910m连接的高压线980n的相反侧，通过高压线980y而与电源装置90的负极端子981n连接。高压线980a、980y之间由高压线980z连接。在高压线980z的中途串联连接有使高压线980a、980y之间的电压平滑化的电容器930及对高压线980a、980y之间的电压进行计测的电压传感器940。
55.scu900控制su910a～910n。具体而言，scu900经由用于流动控制信号的控制线990a～990y，从su910a～910n接收电池单元920a～920n的温度、电压等信息，并且从电压传感器940和电流传感器950分别接收表示电压和电流的信息，发送用于使用这些信息控制su910a～910n的信号。另外，scu900经由控制线990z、控制端子991及控制线39发送用于控制smr30的信号。这里，控制线990a～990z及控制线39是lan(local area network：局域网)电缆，但也可以是无线lan等其他公知形式的通信介质。此外，通信协议可以是公知的任何协议。
56.su910b通过控制线990b而与相邻的su910a连接。同样地，su910c～910n分别通过控制线990c～990n而与相邻的su910b～910m连接。su910a通过控制线990a而与scu900连接。su910n在与su910m连接的控制线990n的相反侧，通过控制线990y而与scu900连接。
57.图2是表示现有的电源装置90的su910a～910n的结构的概略的图。参照图2，由于su910a～910n是相同的结构，因此代表地对su910a进行说明。另外，由于电池单元920a～920n是相同的结构，因此代表地对电池单元920a进行说明。
58.电池单元920a包括电池921a。电池921a是二次电池，例如是锂离子电池。电池单元920a具有与电池921a的正极连接的正极端子922pa和与电池921a的负极连接的负极端子922na。
59.su910a包括控制部911a、第一开关元件912a、第二开关元件913a和电容器914a。
60.第一开关元件912a和第二开关元件913a在本实施方式中是mos-fet(metal oxide semiconductor field effect transistor：金属氧化物半导体场效应晶体管)，由控制部911a控制来开闭电路。另外，第一开关元件912a和第二开关元件913a只要是能够由控制部911a控制来开闭电路的元件，则也可以是其他器件(例如，其他种类的晶体管、晶闸管、继电器)。
61.su910a具有正侧端子918pa和负侧端子918na。正侧端子918pa和负侧端子918na是用于连接与su910b等其他su或电源装置90的正极端子981p及负极端子981n连接的高压线的端子。
62.su910a具有电池正极连接端子917pa和电池负极连接端子917na。电池正极连接端子917pa和电池负极连接端子917na分别是用于连接与电池单元920a的正极端子922pa和负极端子922na连接的高压线982a、983a的端子。
63.从正极侧端子918pa到电池正极连接端子917pa之间通过电路915a连接。从电路915a的中途到负侧端子918na及电池负极连接端子917na之间通过电路916a连接。电路915a与电路916a之间通过电容器914a连接。
64.第一开关元件912a连接到电路916a中的与电路915a连接的连接点和与电容器914a连接的连接点之间。另外，第一开关元件912a通过控制线而与控制部911a连接。
65.第二开关元件913a连接到电路915a中的与电路916a连接的连接点和与电容器914a连接的连接点之间。另外，第二开关元件913a通过控制线而与控制部911a连接。
66.控制部911a与控制线连接端子919ua、919la连接。控制线连接端子919ua、919la是用于连接与su910b等其他su或scu900连接的控制线的端子。
67.su910a的电池正极连接端子917pa与电池单元920a的正极端子922pa之间通过高压线982a连接。su910a的电池负极连接端子917na与电池单元920a的负极端子922na之间通过高压线983a连接。
68.第一开关元件912a和第二开关元件913a若同时成为导通状态，则成为短路状态，因此，在任一方为导通状态时，另一方成为截止状态。
69.在第一开关元件912a为导通状态、第二开关元件913a为截止状态时，成为正侧端子918pa与负侧端子918na不通过电池921a而连接的状态。即，成为电池921a未与高压线980a、980b连接的状态，由此成为不能与su910a的外部交换电池921a的电力的状态。
70.在第一开关元件912a为截止状态、第二开关元件913a为导通状态时，成为正侧端子918pa与负侧端子918na经由电池921a连接的状态。即，成为电池921a与高压线980a、980b串联连接的状态，由此成为能够与su910a的外部交换电池921a的电力的状态。
71.图3是用于说明现有的电源装置90中的su910a～910n的控制的图。作为su910a～910n的控制，例如可以采用与日本特开2018-74709所示的控制同样的方法。对以下的控制方法进行说明。
72.参照图3，scu900包括门电路901和延迟电路9111a～9111n(图中示出了延迟电路9111a～9111c)。门电路901生成用于对第一开关元件912a～912n及第二开关元件913a～913n进行控制的矩形波的信号即门信号，输出到最初的su910a，并且输出到延迟电路9111a～9111n中的与最初的su910a对应的延迟电路9111a。
73.延迟电路9111a～9111m使所输入的门信号延迟预定的延迟时间而输出到下一级的su910b～910n，并且输出到延迟电路9111b～9111n中的下一级的延迟电路。该预定的延迟时间根据电源装置90的输入输出电压和su的级数而变更。另外，延迟电路9111a～9111n也可以分别设置于su910a～910n。
74.在从门电路901或延迟电路9111a～9111m输入了门信号时，su910a～910n的控制部911a～911n使所输入的门信号的上升延迟预定的死区时间dt而输出到第二开关元件913a～913n，并在将所输入的门信号反转后，使反转所得的门信号的上升延迟微小的时间(预定的死区时间dt)而输出到第一开关元件912a～912n。
75.另外，也可以采用如下方式，即，在从门电路901或延迟电路9111a～9111m输入了门信号时，su910a～910n的控制部911a～911n使所输入的门信号的上升延迟预定的死区时间dt而输出到第一开关元件912a～912n，并在将所输入的门信号反转后，使反转所得的门信号的上升延迟微小的时间(预定的死区时间dt)而输出到第二开关元件913a～913n。
76.第一开关元件912a～912n及第二开关元件913a～913n在门信号上升时从截止状态变为导通状态，另一方面，在门信号下降时从导通状态变为截止状态。
77.由此，在所输入的门信号上升时，第一开关元件912a～912n从导通状态变为截止状态，在从所输入的门信号上升时起经过了少许时间(死区时间dt)后，第二开关元件913a～913n从截止状态变为导通状态，在所输入的门信号下降时，第二开关元件913a～913n从导通状态变为截止状态，在从所输入的门信号下降时起经过了少许时间(死区时间dt)后，第一开关元件912a～912n从截止状态变为导通状态。
78.具体例如下所示。电池单元920a～920n的电池921a～921n各自的电压为50v。电源装置90所包含的su910a～910n与电池单元920a～920n的组合为14组。因此，电源装置90能够输出的最大电压为50v
×
14组＝700v。
79.门信号的周期f通过对su910a～910n的延迟时间进行合计来设定。因此，如果延长延迟时间，则门信号的频率变低，如果缩短延迟时间，则门信号的频率变高。门信号的延迟时间可以根据电源装置90所要求的规格来适当设定。
80.门信号的周期f中的导通时间的比率g1＝对电源装置90要求的输出电压/电源装置90能够输出的最大电压。另外，严格来说，由于导通时间比率偏移死区时间dt的量，所以通过反馈控制或前馈控制来校正导通时间比率。
81.例如，说明对电源装置90要求的输出电压为220v的情况下的例子。当门信号的周期f为20μs(相当于50khz)时，延迟时间成为20μs/14≈1.43μs(相当于700khz)。门信号的导通时间的比率g1成为220v/700v≈0.314。
82.当基于这些数值使电源装置90动作时，输出电压成为在50v
×
4＝200v和50v
×
(4+1)＝250v之间变动的矩形波状的输出特性。输出电压的变动周期与延迟时间相等，为1.43μs(相当于700khz)。该电源装置90由于串联连接较多的电池单元920a～920n，因此电路整体的寄生电感成为较大的值。因此，输出电压的变动被滤波，电源装置90输出大致恒定的220v的电压。
83.但是，在高压线980a～980n，除了来自电池921a～921n的电流之外，还叠加有由门信号的周期f引起的50khz的高频电流及由因为延迟时间而产生的输出电压的变动周期引起的700khz的高频电流。而且，也叠加有由这些高频电流产生的高次谐波。该高频电流及高
次谐波绕入到控制线990a～990n。
84.图4是现有的电源装置90的概略图。参照图4，当简化图1所示的现有的电源装置的高压线980a～980n、980y及su910a～910n的连接状态时，可表现为如图4所示。如图4所示，由高压线980a～980n、980y及su910a～910n构成的闭环的面积(图4的阴影部分)变大。当上述高频电流在闭环中流动时，产生常模的辐射。这是因为闭环被环形天线化。当闭环变大时，常模的辐射也变大。由常模电流产生的辐射的电场强度ed(v/m)由下面的公式(1)给出。
85.【公式1】
[0086][0087]
这里，f是频率，l
×
s是环的面积，|i|是电流，d是到求出电场强度ed的点为止的距离。根据该公式(1)可知，电场强度与闭环的面积l
×
s成比例。另外，共模电流的辐射的电场强度ec(v/m)由下面的公式(2)给出。
[0088]
【公式2】
[0089][0090]
在共模的情况下，闭环不被认为是环形天线，而被认为是单极天线。电场强度的影响在由共模电流产生的辐射的情况下比在由常模电流产生的辐射的情况下大得多。但是，如果闭环变小，则共模的电流被往返的电流抵消而变小，因此通常共模噪声变小。
[0091]
这样，如果由电力线包围的闭环的面积大，则常模及共模的辐射变大，因此存在因辐射而导致控制装置等电子设备误动作等对周边造成影响的担忧。
[0092]
因此，电源装置10能够充放电力，且具备：正极侧的高压线，用于与外部进行电力的交换；负极侧的高压线，与外部进行电力的交换，并且用于流动与正极侧的高压线反向的电流；多个电池；多个su，与多个电池中的各个电池对应地设置，切换该电池与正极侧的高压线的连接状态，并排列成一圈；及scu，控制多个su。su能够在第一状态和第二状态之间进行切换，第一状态是将与该su对应的电池串联连接于正极侧的高压线的状态，第二状态是不将该电池连接于正极侧的高压线的状态。scu进行控制，以根据充放的电力的电压而将多个su切换为第一状态或第二状态。相邻的su之间是正极侧的高压线和负极侧的高压线中的一方与另一方并行的状态。
[0093]
由此，在相邻的su之间，正极侧的高压线和用于流动反向的电流的负极侧的高压线中的一方成为与另一方并行的状态。因此，与相邻的su之间仅通过往路和返路中的一方的电力线连接并且另一方的电力线通过不与一方的电力线并行的其他路径的情况相比，能够减小由高压线包围的闭环的面积，因此能够减小辐射。其结果是，能够减少辐射对周边的影响。
[0094]
[第一实施方式]
[0095]
图5是表示第一实施方式所涉及的电源装置20a的结构的概略的示意图。参照图5，电源装置20a包括su210a～210n。在图5中，电池单元的电池也包含于su210a～210n进行记载。su210a～210n的结构与现有的电源装置90的su910a～910n的结构相同。su210a～210n的控制与现有的电源装置90的su910a～910n的控制相同。
[0096]
su210a与su210b由正极侧的高压线280pb连接。同样地，su210b～210m和与它们分别相邻的su210c～210n由正极侧的高压线280pc～280pn连接。电源装置20a的正极端子(未图示)与su210a由正极侧的高压线280pa连接。电源装置20a的负极端子(未图示)与su210n由负极侧的高压线280n连接。
[0097]
在su210a～210m和与它们分别相邻的su210b～210n之间，作为正极侧的高压线280pb～280pn及负极侧的高压线280n中的一方的正极侧的高压线280pb～280pn成为与作为另一方的负极侧的高压线280n并行的状态。在并行的状态下，例如，正极侧的高压线280pb～280pn与负极侧的高压线280n的间隔成为预定距离以下的接近状态。预定距离为几cm(小于10cm)，优选为几mm(小于10mm)。另外，所谓两条高压线的间隔，在本实施方式中是指两条电线的中心轴间的距离，但并不限定于此，也可以是两条电线之间的最短距离(两条电线的最近的外表面间的距离)。
[0098]
另外，在图5中，将高压线280pb的与高压线280n并行的部分(图5的与高压线280n平行的部分)和高压线280pb的与su210a、210b相连的部分(图5的与高压线280n垂直的部分)的长度被描绘为相同程度，但实际上，su210a与相邻的su210b之间的距离和高压线280pb的与su210a、210b相连的部分的长度相比相当长(例如，为10倍以上)。即，是正极侧的高压线280pb的大部分与负极侧的高压线280n并行的状态(例如，预定距离以下的接近状态)。其他正极侧的高压线280pc～280pn也是同样的。
[0099]
另外，与正极端子相连的正极侧的高压线280pa也成为与同负极端子相连的负极侧的高压线280n并行的状态。
[0100]
由此，与图4所示的现有的电源装置90的闭环的面积(图4的阴影部分)相比，第一实施方式的电源装置20a的闭环的面积(图5的阴影部分)变得相当小。例如，能够将闭环的面积减小至十分之一以上。在与现有的情况相比能够将闭环的面积减小至x％(0＜x＜100)的情况下，由常模电流产生的辐射的电场强度ed(v/m)能够减小至x％。
[0101]
[第二实施方式]
[0102]
在第一实施方式中，示意性地示出了su210a～210n以一级并排的情况。在第二实施方式中，su210a～210n以两级并排。
[0103]
图6是表示现有的电源装置90的结构的概略的示意图。参照图6，该图是示意性地示出了图1所示的电源装置90的结构的图。在图6中，将电池单元的电池包含于su910a～910n进行记载。在图6中，电源装置90的闭环是阴影的部分。
[0104]
图7是表示第二实施方式的电源装置20b的结构的概略的示意图。参照图7，与图6所示的现有的电源装置90相比，在图7所示的电源装置20b中，在su210a～210m和与它们分别相邻的su210b～210n之间，正极侧的高压线280pb～280pn和负极侧的高压线280n中的一方(在此为正极侧的高压线280pb～280pn)与图5同样地成为与另一方(在此为负极侧的高压线280n)并行的状态。
[0105]
另外，在图7中，将高压线280pb的与高压线280n并行的部分(图7的与高压线280n平行的部分)和高压线280pb的与su210a、210b相连的部分(图7的与高压线280n垂直的部分)的长度被描绘为相同程度，但实际上，su210a与相邻的su210b之间的距离和高压线280pb的与su210a、210b相连的部分的长度相比相当长(例如，为10倍以上)。即，是正极侧的高压线280pb的大部分与负极侧的高压线280n并行的状态(例如，预定距离以下的接近状
态)。其他正极侧的高压线280pc～280pn也是同样的。
[0106]
另外，与正极端子相连的正极侧的高压线280pa也成为和与负极端子相连的负极侧的高压线280n并行的状态。
[0107]
由此，与图6所示的现有的电源装置90的闭环的面积(图6的阴影部分)相比，第二实施方式的电源装置20b的闭环的面积(图7的阴影部分)变得相当小。例如，能够将闭环的面积减小至十分之一以上。在与现有的情况相比能够将闭环的面积减小至x％(0＜x＜100)的情况下，由常模电流产生的辐射的电场强度ed(v/m)能够减小至x％。
[0108]
[第三实施方式]
[0109]
在第三实施方式中，与第二实施方式同样地，su210a～210n被分为两级。在第三实施方式中，对su210a～210n的连接顺序与第二实施方式不同的情况进行说明。
[0110]
图8是表示第三实施方式的电源装置20c的结构的概略的示意图。在第二实施方式中，如图7所示，上级的左端的su210f和下级的右端的su210g成为相邻的状态。参照图8，在第三实施方式中，认为上级的左端的su210f和下级的右端的su210g不是相邻的状态，而是上级和下级独立。
[0111]
在上级中，在su210a～210e和与它们分别相邻的su210b～210f之间，正极侧的高压线280pb～280pf和流动与它们反向的电流的正极侧的高压线280pg中的一方(在此为正极侧的高压线280pb～280pf)与图5同样地，成为与另一方(在此为正极侧的高压线280pg)并行的状态。
[0112]
在下级中，在su210g～210m和与它们分别相邻的su210h～210n之间，正极侧的高压线280ph～280pn和流动与它们反向的电流的负极侧的高压线280n中的一方(在此为正极侧的高压线280ph～280pn)与图5同样地，成为与另一方(在此为负极侧的高压线280n)并行的状态。
[0113]
另外，在图8中，高压线280pb的与高压线280pg并行的部分(图8的与高压线280pg平行的部分)和高压线280pb的与su210a、210b相连的部分(图8的与高压线280pg垂直的部分)的长度被描绘为相同程度，但实际上，su210a与相邻的su210b之间的距离和高压线280pb的与su210a、210b相连的部分的长度相比相当长(例如，为10倍以上)。即，是正极侧的高压线280pb的大部分与流动反向的电流的正极侧的高压线280pg并行的状态(例如，预定距离以下的接近状态)。其他正极侧的高压线280pc～280pn也是同样的。
[0114]
与正极端子相连的正极侧的高压线280pa也成为与流动反向的电流的正极侧的高压线280pg并行的状态。与负极端子相连的负极侧的高压线280n也成为与流动反向的电流的正极侧的高压线280pg并行的状态。
[0115]
由此，与图6所示的现有的电源装置90的闭环的面积(图6的阴影部分)相比，第三实施方式的电源装置20c的闭环的面积(图8的阴影部分)变得相当小。例如，能够将闭环的面积减小至十分之一以上。在与现有的情况相比能够将闭环的面积减小至x％(0＜x＜100)的情况下，由常模电流产生的辐射的电场强度ed(v/m)能够减小至x％。
[0116]
[第四实施方式]
[0117]
在第一实施方式至第三实施方式中，将电源装置20a～20c内的高压线用单线布线。在第四实施方式中，将电源装置10内的高压线用平行双线布线。
[0118]
图9是表示第四实施方式的电源装置10的结构的概略的示意图。参照图9，电源装
置10包括su110a～110n。在图9中，电池单元的电池也包含于su110a～110n进行记载。su110a～110n除了图5所示的su210a～210n的结构之外，还包括用于连接高压线的两个端子和直接连接这两个端子的电路。
[0119]
su110a与su110b由正极侧的高压线180pb和负极侧的高压线180nb连接。同样地，su110b～110m和与它们分别相邻的su110c～110n由正极侧的高压线180pc～180pn和负极侧的高压线180nc～180nn连接。电源装置10的正极端子(未图示)与su110a由正极侧的高压线180pa连接。电源装置10的负极端子(未图示)与su110a由负极侧的高压线180na连接。su110n的未与su110m连接的两个端子作为终端处理而由高压线180z连接。
[0120]
高压线180pa～180pn与高压线180na～180nn的组合使用平行双线的电线而构成。另外，也可以是将双线绞合而成的绞线的电线，来代替平行双线的电线。
[0121]
由于使用平行双线的电线或绞线的电线，所以在su110a～110m和与它们分别相邻的su110b～110n之间，正极侧的高压线180pb～180pn和负极侧的高压线180nb～180nn是并行的状态(例如，预定距离以下的接近状态)。由于是平行双线的电线或绞线的电线，因此预定距离为几mm(小于10mm)。另外，与正极端子和负极端子分别相连的正极侧的高压线180pa和负极侧的高压线180na也是并行的状态(例如，预定距离以下的接近状态)。
[0122]
由此，与图4所示的现有的电源装置90的闭环的面积(图4的阴影部分)相比，第四实施方式的电源装置10的闭环的面积变得相当小。例如，能够将闭环的面积减小至十分之一以上。在与现有的情况相比能够将闭环的面积减小至x％(0＜x＜100)的情况下，由常模电流产生的辐射的电场强度ed(v/m)能够减小至x％。
[0123]
[第四实施方式的具体例]
[0124]
图10是表示第四实施方式的电源装置10的结构的概略的具体例的图。参照图10，图1所示的现有的电源装置90的su910a～910m和与它们分别相邻的su910b～910n之间由单线的高压线980b～980n连接，另一方面，第四实施方式的具体例的电源装置10的su110a～110m和与它们分别相邻的su110b～110n之间由双线的高压线180b～180n连接。电源装置10的正极端子181p和负极端子181n与su110a之间由双线的高压线180a连接。在双线的高压线180a的正极端子181p和负极端子181n侧，双线被分为高压线180pa和180na。在高压线180pa、180na之间连接有电容器130和电压传感器140。在高压线180na的双线中的一方串联连接有电流传感器150。
[0125]
图11是表示第四实施方式的电源装置10的su110a～110n的结构的概略的图。参照图11，由于su110a～110n是相同的结构，因此代表地对su110a进行说明。另外，由于电池单元120a～120n是相同的结构，因此代表地对电池单元120a进行说明。
[0126]
电池单元120a包括电池121a。电池121a是二次电池，例如是锂离子电池。电池单元120a除了与电池121a的正极连接的正极端子122pa和与电池121a的负极连接的负极端子122na之外，还具有返回用正极端子122pra和返回用负极端子122nra。在电池单元120a的内部，返回用正极端子122pra与返回用负极端子122nra由电路123直接连接。
[0127]
su110a包括控制部111a、第一开关元件112a、第二开关元件113a和电容器114a。
[0128]
在本实施方式中，第一开关元件112a和第二开关元件113a是mos-fet，由控制部111a控制来开闭电路。另外，第一开关元件112a和第二开关元件113a只要是能够由控制部111a控制来开闭电路的元件，则也可以是其他器件(例如，其他种类的晶体管、晶闸管、继电
器)。
[0129]
su110a除了正侧端子118pa和负侧端子118na之外，还具有返回用正侧端子118pra和返回用负侧端子118nra。正侧端子118pa和负侧端子118na是用于连接与su110b等其他su或电源装置10的正极端子181p连接的正极侧的高压线的端子。返回用正侧端子118pra和返回用负侧端子118nra是用于连接与su110b等其他su或电源装置10的负极端子181n连接的负极侧的高压线的端子。
[0130]
su110a除了电池正极连接端子117pa和电池负极连接端子117na之外，还具有返回用电池正极连接端子117pra和返回用电池负极连接端子117nra。电池正极连接端子117pa和电池负极连接端子117na分别是用于连接与电池单元120a的正极端子122pa和负极端子122na连接的高压线182a、183a的端子。返回用电池正极连接端子117pra和返回用电池负极连接端子117nra分别是用于连接与电池单元120a的返回用正极端子122pra和返回用负极端子122nra连接的高压线182ra、183ra的端子。
[0131]
从正极侧端子118pa到电池正极连接端子117pa之间通过电路115a连接。从电路115a的中途到负侧端子118na及电池负极连接端子117na之间通过电路116a连接。电路115a与电路116a之间通过电容器114a连接。
[0132]
从返回用正侧端子118pra到返回用电池正极连接端子117pra之间通过电路115ra连接。从电路115ra的中途到返回用负侧端子118nra及返回用电池负极连接端子117nra之间通过电路116ra连接。
[0133]
第一开关元件112a连接到电路116a中的与电路115a连接的连接点和与电容器114a连接的连接点之间。另外，第一开关元件112a通过控制线而与控制部111a连接。
[0134]
第二开关元件113a连接到电路115a中的与电路116a连接的连接点和与电容器114a连接的连接点之间。另外，第二开关元件113a通过控制线而与控制部111a连接。
[0135]
控制部111a与控制线连接端子119ua、119la连接。控制线连接端子119ua、119la是用于连接与su110b等其他su或scu100连接的控制线的端子。
[0136]
su110a的电池正极连接端子117pa与电池单元120a的正极端子122pa之间通过高压线182a连接。su110a的返回用电池正极连接端子117pra与电池单元120a的返回用正极端子122pra之间通过高压线182ra连接。
[0137]
su110a的电池负极连接端子117na与电池单元120a的负极端子122na之间通过高压线183a连接。su110a的返回用电池负极连接端子117nra与电池单元120a的返回用负极端子122nra之间通过高压线183ra连接。
[0138]
高压线182a与高压线182ra的组合使用平行双线的电线而构成。高压线183a与高压线183ra的组合使用平行双线的电线而构成。另外，也可以是将双线绞合而成的绞线的电线，来代替平行双线的电线。
[0139]
由于使用平行双线的电线或绞线的电线，所以在su110a与电池单元120a之间，高压线182a、182ra与高压线183a、183ra是并行的状态(例如，预定距离以下的接近状态)。由于是平行双线的电线或绞线的电线，因此预定距离为几mm(小于10mm)。
[0140]
在此，对第一开关元件112a及第二开关元件113a的切换进行说明。图12是表示现有的电源装置90的su910a与电池单元920a的连接的图。参照图12，该图是改写了图2中的su910a和电池单元920a的流动高电压的电流的部分的图。因此，不重复与图2的说明重复的
说明。
[0141]
图13是表示第四实施方式的具体例的su110a与电池单元120a的连接的图。参照图13，该图是改写了图11中的su110a和电池单元120a的流动高电压的电流的部分的图。因此，不重复与图11的说明重复的说明。
[0142]
第一开关元件112a和第二开关元件113a若同时成为导通状态，则成为短路状态，因此，在任一方为导通状态时，另一方成为截止状态。
[0143]
图14是用于说明第四实施方式的具体例中的su110a的第一开关元件112a和第二开关元件113a的切换的第一图。参照图14，在第一开关元件112a为导通状态、第二开关元件113a为截止状态时，成为正侧端子118pa与负侧端子118na不通过电池121a而连接的状态。即，成为电池121a未连接到与正侧端子118pa连接的高压线180pa和与负侧端子118na连接的高压线180pb的状态，由此成为不能与su110a的外部交换电池121a的电力的状态。
[0144]
返回用正侧端子118pra和返回用负侧端子118nra是由电路116ra直接连接的状态。因此，在su110a的内部，能够流通的电流为反向的电路116a与电路116ra也成为并行的状态。
[0145]
图15是用于说明第四实施方式的具体例中的su110a的第一开关元件112a和第二开关元件113a的切换的第二图。参照图15，在第一开关元件112a为截止状态、第二开关元件113a为导通状态时，成为正侧端子118pa与负侧端子118na经由电池121a连接的状态。即，成为电池121a串联连接到与正侧端子118pa连接的高压线180pa和与负侧端子118na连接的高压线180pb的状态，由此成为能够与su110a的外部交换电池121a的电力的状态。
[0146]
返回用正侧端子118pra与返回用负侧端子118nra是由以电路115ra、高压线182ra、电路123、高压线183ra和电路116ra的顺序连接的第一电路直接连接的状态。因此，在su110a和电池单元120a的内部，以通过电池121a的电路即电路115a、高压线182a、电池121a、高压线183a和电路116a的顺序连接的第二电路与不通过电池121a的上述第一电路也成为并行的状态。
[0147]
这样，在su110a和电池单元120a的内部，能够向反向流通电流的电路也成为并行的状态。因此，能够有助于减小电源装置10的闭环的面积。
[0148]
[第五实施方式]
[0149]
由于第四实施方式中的su110f与su110g之间的距离长，所以在第五实施方式中，使su110f与su110n连接。
[0150]
图16是表示第五实施方式的电源装置10a的结构的概略的示意图。参照图16，su110a～110f的连接与图9所示的第四实施方式的连接相同。
[0151]
su110f与su110n由正极侧的高压线180px和负极侧的高压线180nx连接。su110n与su110m(未图示)由正极侧的高压线180pw和负极侧的高压线180nw连接。su110i(未图示)与su110h由正极侧的高压线180pv和负极侧的高压线180nv连接。su110h与su110g由正极侧的高压线180pu和负极侧的高压线180nu连接。su110g的未与su110h连接的两个端子作为终端处理而由高压线180t连接。
[0152]
由此，除了第四实施方式的效果之外，还能够缩短电源装置10a的内部的高压线的长度，因此能够进一步减小电源装置10a内的闭环的面积。
[0153]
[第六实施方式]
[0154]
在第四实施方式中，将电源装置10内的高压线用双线的电线布线。在第六实施方式中，电源装置10b内的高压线用三线的电线布线。
[0155]
图17是表示第六实施方式的电源装置10b的结构的概略的示意图。参照图17，电源装置10b包括su1110a～1110n。在图17中，电池单元的电池也包含于su1110a～1110n进行记载。su1110a～1110n除了图5所示的su210a～210n的结构之外，还包括用于连接高压线的两组的两个端子和分别直接连接这两组的两个端子的两个电路。
[0156]
su1110a与su1110b由正极侧的高压线180pb、负极侧的高压线180nb和返回路径线180rb连接。同样地，su1110b～1110m和与它们分别相邻的su1110c～1110n由正极侧的高压线180pc～180pn、负极侧的高压线180nc～180nn和返回路径线180rc～180rn连接。电源装置10b的正极端子(未图示)与su1110a由正极侧的高压线180pa连接。电源装置10b的负极端子(未图示)与su1110a由负极侧的高压线180na连接。电源装置10b的接地(未图示)与su1110a由返回路径线180ra连接。su1110n的未与su1110m连接的两个端子作为终端处理而由高压线180z连接。
[0157]
高压线180pa～180pn、高压线180na～180nn和返回路径线180ra～180rn的组合使用平行三线的电线而构成。另外，也可以是将三线绞合而成的绞线的电线，来代替平行三线的电线。
[0158]
由于使用平行三线的电线或绞线的电线，所以在su1110a～1110m和与它们分别相邻的su1110b～1110n之间，正极侧的高压线180pb～180pn和负极侧的高压线180nb～180nn是并行的状态(例如，预定距离以下的接近状态)。由于是平行三线的电线或绞线的电线，因此预定距离为几mm(小于10mm)。另外，与正极端子和负极端子分别相连的正极侧的高压线180pa和负极侧的高压线180na也是并行的状态(例如，预定距离以下的接近状态)。
[0159]
由此，与图4所示的现有的电源装置90的闭环的面积(图4的阴影部分)相比，第六实施方式的电源装置10b的闭环的面积变得相当小。例如，能够将闭环的面积减小至十分之一以上。在与现有的情况相比能够将闭环的面积减小至x％(0＜x＜100)的情况下，由常模电流产生的辐射的电场强度ed(v/m)能够减小至x％。
[0160]
另外，由正极侧的高压线180pa～180pn和负极侧的高压线180na～180nn产生的电场及磁场所产生的电流通过返回路径线180ra～180rn而流向接地，因此能够减弱由闭环产生的辐射。
[0161]
[第七实施方式]
[0162]
在第六实施方式中，电源装置10b内的高压线用三线的电线布线。在第七实施方式中，电源装置10c内的高压线用芯线为双线的屏蔽线布线。
[0163]
图18是表示第七实施方式中的屏蔽线180s的构造的概略的图。参照图18，屏蔽线180s是高压线187、188的周围被由金属制的箔或编带等形成的屏蔽层覆盖的电线。
[0164]
图19是表示第七实施方式的电源装置10c的结构的概略的示意图。参照图19，电源装置10c包括su1110a～1110n。在图19中，电池单元的电池也包含于su1110a～1110n进行记载。su1110a～1110n除了图5所示的su210a～210n的结构之外，还包括用于连接高压线的两组的两个端子和分别直接连接这两组的两个端子的两个电路。
[0165]
su1110a与su1110b由屏蔽线180sb连接。同样地，su1110b～1110m和与它们分别相邻的su1110c～1110n由屏蔽线180sc～180sn连接。电源装置10c的正极端子(未图示)及负
极端子(未图示)与su1110a由屏蔽线180sa连接。su1110n的未与su1110m连接的两个端子作为终端处理而由高压线180z连接。屏蔽线180sa～180sn中的任一个的屏蔽层也可以与电源装置10c的接地(未图示)连接。
[0166]
由于使用屏蔽线180sb～180sn，所以在su1110a～1110m和与它们分别相邻的su1110b～1110n之间，屏蔽线180sb～180sn所包含的正极侧的高压线和负极侧的高压线是并行的状态(例如，预定距离以下的接近状态)。由于是屏蔽线，所以预定距离为几mm(小于10mm)。另外，与正极端子和负极端子分别相连的、屏蔽线180sa所包含的正极侧的高压线和负极侧的高压线也是并行的状态(例如，预定距离以下的接近状态)。
[0167]
由此，与图4所示的现有的电源装置90的闭环的面积(图4的阴影部分)相比，第七实施方式的电源装置10c的闭环的面积变得相当小。例如，能够将闭环的面积减小至十分之一以上。在与现有的情况相比能够将闭环的面积减小至x％(0＜x＜100)的情况下，由常模电流产生的辐射的电场强度ed(v/m)能够减小至x％。
[0168]
另外，由屏蔽线180sa～180sn所包含的正极侧的高压线和负极侧的高压线产生的电场及磁场被屏蔽层屏蔽，因此能够减弱由闭环产生的辐射。
[0169]
[第八实施方式]
[0170]
在第四实施例的具体例中，如图11所示，将su110a与电池单元120a之间连接的高压线182a与高压线182ra的组合及高压线183a与高压线183ra的组合是双线的电线。在第八实施方式中，使用屏蔽线来代替双线的电线。
[0171]
图20是表示第八实施方式的su110a与电池单元120a的连接的图。参照图20，su110a的电池正极连接端子117pa和返回用电池正极连接端子117pra与电池单元120a的正极端子122pa和返回用正极端子122pra之间通过屏蔽线182sa连接。
[0172]
su110a的电池负极连接端子117na和返回用电池负极连接端子117nra与电池单元120a的负极端子122na和返回用负极端子122nra之间通过屏蔽线183sa连接。屏蔽线182sa和183sa的屏蔽层也可以连接到接地(未图示)。
[0173]
由于使用屏蔽线182sa、183sa，因此在su110a与电池单元120a之间，屏蔽线182sa、183sa所包含的正极侧的高压线和负极侧的高压线是并行的状态(例如，预定距离以下的接近状态)。由于是屏蔽线，所以预定距离为几mm(小于10mm)。
[0174]
另外，由屏蔽线182sa、183sa所包含的正极侧的高压线和负极侧的高压线产生的电场及磁场被屏蔽层屏蔽，因此能够减弱由闭环产生的辐射。
[0175]
[实施例]
[0176]
接着，说明上述实施方式的模拟结果。图21是表示配置有现有的电源装置90的su910a～910n、电池单元920a～920n及高压线980a～980n、980y(以下称为“高压线980”)的模型的例子的第一图。图22是表示配置有现有的电源装置90的su910a～910n、电池单元920a～920n及高压线980的模型的例子的第二图。参照图21及图22，对将图1中所说明的电源装置90配置于搁板70a～70e的情况下的模型进行说明。在从下数第三层的搁板70c，如图所示那样配置有scu900、su910a～910f、电池单元920a～920f。在从下数第二层的搁板70d，如图所示那样配置有su910g～910n和电池单元920g～920n。在su910a～910n之间，高压线980配线成图1所示的连接状态。
[0177]
图23是表示配置有现有的电源装置90的高压线980的模型的例子的图。参照图23，
该图是从图21及图22中省略了su910a～910n及电池单元920a～920n的图。图24是从正面(图的近前侧)观察配置有现有的电源装置90的高压线980的模型的例子的示意图。参照图24，在高压线980的中途具备产生在高压线980中流动的模拟用的电流的电流源80。电流源80产生在基于由电源装置90输出的电力的电流叠加因门信号的周期f和延迟时间而产生的高频电流而得到的电流。
[0178]
图25是表示配置有第四实施方式的电源装置10的高压线180a～180n(以下称为“高压线180”)的模型的例子的图。参照图25，是对应于与现有的电源装置90相关的图23的图。具体而言，在从下数第三层的搁板70c配置有scu100、su110a～110f、电池单元120a～120f。在从下数第二层的搁板70d配置有su110g～110n和电池单元120g～120n。在su110a～110n之间，高压线180配线成图10所示的连接状态。在图25中，表示从该配置有scu100、su110a～110n、电池单元120a～120n和高压线180的状态省略了高压线180以外的部分。
[0179]
图26是从正面(图的近前侧)观察配置有第四实施方式的电源装置10的高压线180的模型的例子的示意图。参照图26，在高压线180的中途具备与图24同样的电流源80。电流源80产生在基于由电源装置10输出的电力的电流叠加因门信号的周期f和延迟时间而产生的高频电流而得到的电流。
[0180]
图27是表示由现有的电源装置90的高压线980产生的磁场分布的图。图28是表示由第四实施方式的电源装置10的高压线180产生的磁场分布的图。在图27、图28中，排列成格子状的箭头的朝向表示该箭头所在的位置的磁场的方向，箭头的大小和颜色的浓度表示该箭头所在的位置的磁场的强度。如图27、图28所示，在如第四实施方式那样作为高压线180的双线并行的情况下，与不并行的现有的情况相比，磁场的强度变得相对较强的范围窄，并且整体的磁场的强度变弱。另外，在此，示出了第四实施方式，但其他实施方式也是同样的。
[0181]
图29是表示由现有的电源装置90的高压线980产生的电场分布的图。图30是表示由第四实施方式的电源装置10的高压线180产生的电场分布的图。在图29、图30中，排列成格子状的箭头的朝向表示该箭头所在的位置的电场的方向，箭头的大小和颜色的浓度表示该箭头所在的位置的电场的强度。如图29、图30所示，在如第四实施方式那样作为高压线180的双线并行的情况下，与不并行的现有的情况相比，电场的强度变得相对较强的范围窄，并且整体的电场的强度变弱。另外，在此，示出了第四实施方式，但其他实施方式也是同样的。
[0182]
[总结]
[0183]
(1)如图5、图7、图8、图9～图11、图13～图20所示，电源装置10、10a～10c、20a～20c能够充放电力，且具备：高压线180pa～180pn、280pa～280pn等(以下称为“第一高压线”)，用于与外部进行电力的交换；高压线180na～180nn、280n等(以下称为“第二高压线”)，用于与外部进行的电力交换，并且流动与第一高压线反向的电流；多个电池121a～121n等(以下简称为“电池”)；多个su110a～110n、210a～210n、1110a～1110n(以下简称为“su”)，与多个电池中的各个电池对应地设置，切换该电池与第一高压线的连接状态，并排列成一圈；及scu100，控制多个su。
[0184]
如图2、图11、图13～图15所示，su能够在第一状态和第二状态之间进行切换，第一状态是将与该su对应的电池串联连接于第一高压线的状态，第二状态是不将该电池连接于
第一高压线的状态。如图1、图10所示，scu100进行控制，以根据充放的电力的电压而将多个su切换为第一状态或第二状态。相邻的su之间是第一高压线和第二高压线中的一方与另一方并行的状态。
[0185]
由此，在相邻的su之间，第一高压线和第二高压线中的一方与另一方成为并行的状态。因此，与相邻的su之间仅通过往路和返路中的一方的电力线连接并且另一方的电力线通过不与一方的电力线并行的其他路径的情况相比，能够减小由电力线包围的闭环的面积，因此能够减小辐射。其结果是，能够减少辐射对周边的影响。
[0186]
(2)如图9～图11、图16、图17、图19所示，相邻的su之间由第一高压线和第二高压线连接。由此，与相邻的su之间仅通过第一高压线和第二高压线中的一个连接的情况相比，能够进一步减小由电力线包围的闭环的面积，因此能够进一步减小辐射。其结果是，能够进一步减少辐射对周边的影响。
[0187]
(3)如图11所示，电源装置1010a～10c、20a～20c还具备：高压线182a，将su110a和与该su110a对应的电池121a的正极端子122pa连接；及高压线183a，将su110a和与该su110a对应的电池121a的负极端子122na连接，su110a还包括：正侧端子118pa，用于连接与相邻的一侧su连接的高压线180pa；负侧端子118na，用于连接与相邻的另一侧su连接的高压线180pb；电池正极连接端子117pa，用于连接与对应的电池121a连接的高压线182a；电池负极连接端子117na，用于连接与对应的电池121a连接的高压线183a；第一电路，将正侧端子118pa与电池正极连接端子117pa连接；第二电路，将负侧端子118na与电池负极连接端子117na连接；旁通电路，将正侧端子118pa与负侧端子118na以不经由电池121a的方式连接；第一开关元件112a，设置于旁通电路的中途，并对该旁通电路进行开闭；及第二开关元件113a，设置于第一电路或第二电路的中途，并对该第一电路或该第二电路进行开闭。如图13～图15所示，第一状态是闭合第一开关元件112a并且断开第二开关元件113a的状态，第二状态是断开第一开关元件112a并且闭合第二开关元件113a的状态。
[0188]
由此，仅通过开闭第一开关元件112a和第二开关元件113a，就能够将电池121a与高压线180pa、180pb串联连接，或不与高压线180pa、180pb连接。
[0189]
(4)如图11所示，su110a还包括：返回用正侧端子118pra，用于连接与相邻的一侧su连接的高压线180na；返回用负侧端子118nra，用于连接与相邻的另一侧su连接的高压线180nb；及返回电路，将返回用正侧端子pra与返回用负侧端子118nra连接。
[0190]
由此，在包括流动高压线180pa、180pb的电流的第一电路和第二电路的su110a，还包括流动高压线180na、180nb的电流的返回电路，因此能够进一步减小闭环的面积，由此能够进一步减小辐射。其结果是，能够进一步减少辐射对周边的影响。
[0191]
(5)如图11所示，电源装置1010a～10c还具备：高压线182ra，用于流动与高压线182a反向的电流；及高压线183ra，用于流动与高压线183a反向的电流，高压线182a、182ra是并行的状态，高压线183a、183ra是并行的状态。
[0192]
由此，在与将su110a和电池121a连接的高压线182a和高压线183a分别并行的状态下，用于流动反向的电流的高压线182ra和高压线183ra被连接。因此，能够进一步减小闭环的面积，由此能够进一步减小辐射。其结果是，能够进一步减少辐射对周边的影响。
[0193]
(6)如图20所示，高压线182a、182ra由具有该高压线182a、182ra作为芯线的屏蔽线182sa构成。高压线183a、183ra由具有该高压线183a、183ra作为芯线的屏蔽线183sa构
成。由此，由于屏蔽线182sa、183sa的屏蔽层成为高压线182a、182ra及高压线183a、183ra的返回线，所以能够使高压线182a、182ra及高压线183a、183ra的共同成分返回到接地。因此，能够进一步减小辐射。其结果是，能够进一步减少辐射对周边的影响。
[0194]
也可以采用如下方式，即，相邻的切换部之间是第一电力线和第二电力线相互绞合的状态。根据这样的结构，能够进一步减小辐射。其结果是，能够进一步减少辐射对周边的影响。
[0195]
(7)如图17所示，相邻的su除了由高压线180pa～180pn和高压线180na～180nn连接之外，还可以由返回路径线180ra～180rn连接。由此，能够通过返回路径线180ra～180rn使高压线180pa～180pn和高压线180na～180nn的公共成分返回到接地。因此，能够进一步减小辐射。其结果是，能够进一步减少辐射对周边的影响。
[0196]
(8)如图18、图19所示，相邻的su也可以由具有高压线187、188作为芯线的屏蔽线180s连接。由此，屏蔽线180s的屏蔽层189成为高压线187、188的返回线，因此能够使高压线187、188的公共成分返回到接地。因此，能够进一步减小辐射。其结果是，能够进一步减少辐射对周边的影响。